梧州中心港区李家作业区仓码码头
编制：
审定：
三期工程2000吨码头 联系梁加固专项施工方案
中铁港航局
2013－2－25
目 录
一、 工程概况及事故原因分析
二、 加固处理方案及加固施工工艺
三、 施工方法及安全措施
四、安全管理
五、安全计算书
一、 工程事故概况
由我司承建的梧州中心港区李家庄作业区仓码码头三期工程2000吨泊位。因为地质原因，在施工后方堆场吊车轨道梁桩基础时产生了较强的地震波，并由于当时为交叉施工，已完成的2000吨泊位第一道联系梁未达到混凝土龄期，造成部分第一道联系梁在震波的作用下产生了剪切破坏，出现了反向45度裂缝。当时由于工期的原因和考虑到西江洪水的影响，该位置的问题一直未处理，现2000吨泊位主体及后方堆场吊车梁已基本完成，现就本次事故作出以下专项施工处理方案
二、加固处理方案及施工工艺
1、对需要处理的联系梁进行顶撑卸载（见安全计算书）
2、对以完成卸载顶撑的支撑系统进行验收检查
3、采用人工凿除的方法将开裂部分砼全部凿除
4、整理和更换好钢筋并办理相关验收手续
5、封闭模板采用比原联系梁设计强度高一个等级的微喷涨混凝土施工
6、养护12天后拆除支撑系统
三、施工方法及安全措施
本加固方案的施工关键点为：产生裂缝的联系梁在凿除施工前必须做好顶撑卸载工作，卸载顶撑必须严格验收把关，该项工作为本项工作的重中之中。
1) 支撑系统搭设：
a) 施工参数：梁截面宽度B ：0.6m ；梁截面高度D ：0.9m ；楼层高度
H ：6m ；结构表面要求：隐藏；混凝土楼板厚度：100mm ；梁边至板支撑距离：0.5m ；立杆沿梁跨度方向间距la ：0.8m ；立杆步距h ：1.2m ；梁底承重立杆根数：2；梁底两侧立杆间距lc ：0.3m ；梁底承重立杆间距(mm)依次是：300；梁底采用的支撑钢管类型为：Ф48×3.5mm ；钢管钢材品种：钢材Q235钢(＞16-40) ；加固楞搭设形式：主楞横向次楞竖向设置；面板采用克隆(平行方向)18mm 厚覆面木胶合板；厚度：18mm ；主楞材料：2根Ф48×3.5钢管；间距(mm)：100,300*2；钢材品种：钢材Q235钢(＞16-40) ；次楞材料：1根73×73木方（宽度×高度mm ）；间距(mm)：400；木材品种：太平洋海岸黄柏；加固楞采用穿梁螺栓支拉；螺栓直径：M14；螺栓水平间距：800mm ；螺栓竖向间距(mm)依次是：100,300*2；梁底模板搭设形式为：2层梁上顺下横顶托承重；面板采用克隆(平行方向)18mm 厚覆面木胶合板；厚度：18mm ；第一层支撑梁材料：2根73×73木方（宽度×高度mm ）；根数：4；木材品种：太平洋海岸黄柏；第二层支撑梁材料：2根73×73木方（宽度×高度mm ）；木材品种：太平洋海岸黄柏； b) 、支撑安装施工流程
弹出梁轴线及水平线并进行复核→搭设梁模板支架→安装梁底楞→安装梁底模板→收紧螺丝头确保底模板与梁底混凝土顶死→办预检
C) 、质量保证措施
1、把好施工质量关
（1）认真仔细地学习和阅读施工图纸，吃透和领会施工图的要求，及时提出不明之处，遇工程变更或其他技术措施，均以施工联系单和签证手续为依据，施工前认真做好各项技术交底工作，严格按国家颁行《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2002和其它有关规定施工和验收，并随时接受业主、总包单位、监理单位和质监站对
本工程的质量监督和指导。
（2）认真做好各道工序的检查、验收关，对各工种的交接工作严格把关，做到环环扣紧，并实行奖罚措施。出了质量问题，无论是管理上的或是施工上的，均必须严肃处理，分析质量情况，加强检查验收，找出影响质量的薄弱环节，提出改进措施，把质量问题控制在萌芽状态。
2、严格落实班组自检、互检、交接检及项目中质检“四检”制度，确保模板安装质量。
3、对变形及损坏的模板及配件，应按规范要求及时修理校正，维修质量不合格的模板和配件不得发放使用。
4、所有模板拼缝等节点处均用海绵胶带贴缝，楼板缝用胶带纸贴缝，以确保混凝土不漏浆。
2) 人工凿除；
原结构梁的混凝土拆除必须采用人工拆除，不允许采用风炮拆除以免对不需要拆除部分混凝土造成暗伤。
3) 钢筋施工
拆除施工时，原结构梁的箍筋会受到一定的损伤，拆除后需要重新制作安装。
4) 模板安装：
1、模板拼装
模板组装要严格按照模板图尺寸拼装成整体，并控制模板的偏差在规范允许的范围内，拼装好模板后要求逐块检查其背楞是否符合模板设计，模板的编号与所用的部位是否一致。
2、模板的基准定位工作
首先引测建筑的边柱或者墙轴线，并以该轴线为起点，引出每条轴线，并根据轴线与施工图用墨线弹出模板的内线、边线以及外侧控制线，施工前5线必须到位，以便于模板的安装和校正。
3、标高测量
利用水准仪将建筑物水平标高根据实际要求，直接引测到模板的安装位置。
4、竖向模板的支设应根据模板支设图。
5、已经破损或者不符合模板设计图的零配件以及面板不得投入使用。
6、支模前对前一道工序的标高、尺寸预留孔等位置按设计图纸做好技术复核工作。
应注意的质量问题
1、混凝土墙体表面粘连。防治方法：模板支撑前必须清理干净，脱模剂涂刷均匀，不得漏刷，拆模时混凝土强度必须达到1.2MPa 。
2、 模板缝隙处跑浆。防治方法：模板安装时连接固定要牢，缝隙堵塞严密，并应加强检查。
3、模板接槎部位处理及防止漏浆的措施
1）梁体施工缝防止漏浆处理：墙体模板下压2cm ，下压部位混凝土上粘贴海绵条。所有模板体系在预制拼装时，边线平直，四角归方，接缝平整；梁底边、二次模板接头处和转角处均加垫10mm 厚海绵条以防止漏浆。
2）梁、板施工缝防止漏浆处理：梁、板模板转角、接缝处应尽量拼
接密实，并粘贴塑料胶带或填塞水泥腻子用以防止漏浆。
模板拆除：
1、侧模，在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆除模板而受损坏后，方可拆除。
2、底模，应在同一部位同条件养护的混凝土试块强度达到要求时方可拆除（见表1）。
注：本表中" 设计的混凝土强度标准值" 系指与设计混凝土强度等级相应的混凝土立方体抗压强度标准值。
3、拆除高度在5m 以上的模板时，应搭脚手架，并设防护栏杆，防止上下在同一垂直面操作。
4、模板支撑拆除前，混凝土强度必须达到设计要求，并经申报批准后，才能进行。拆除模板一般用长撬棒，人不许站在正在拆除的模板上。在拆除楼板模板时，要注意整块模板掉下，尤其是用定型模板做平台模板时，更要注意，防止模板突然全部掉落伤人。
5、拆模时必须设置警戒区域，并派人监护。拆模必须拆除干净彻底，不得保留有悬空模板。拆下的模板要及时清理，堆放整齐。高处拆下的模板及支撑应用垂直升降设备运至地面，不得乱抛乱扔。
6、拆模时，临时脚手架必须牢固，不得用拆下的模板做脚手板。
7、脚手板搁至必须牢固平整，不得有空头板，以防踏空坠落。
8、拆除的钢模作平台底模时，不得一次将顶撑全部拆除，应分批拆下顶撑，然后按顺序拆下搁栅，底模，以免发生钢模在自重荷载下一次性大面积脱落。
5) 混凝土施工
A) 、施工准备：
1）前道所有工序已完成验收手续，
2）施工机具准备就绪
B) 、混凝土浇筑
1、 浇筑方法应由一端开始用“赶浆法”，即先浇筑梁，根据
梁高分层浇筑成阶梯形，当达到板底位置时再与板的混凝
土一起浇筑，随着阶梯形不断延伸，梁板混凝土浇筑连续
向前进行。
2、 梁柱节点钢筋较密时，此处宜用小粒径石子同强度等级的
混凝土浇筑，并用小直径振捣棒振捣。
3、 施工缝位置：宜沿次梁方向浇筑楼板，施工缝应留置在次
梁跨度的中间1/3范围内。施工缝的表面应与梁轴线或板
面垂直，不得留斜搓。施工缝宜用木板或钢丝网挡牢。
4、 施工缝处须待已浇筑混凝土的抗压强度不小于1.2MPa 时，
才允许继续浇筑。在继续浇筑混凝土前，施工缝混凝土表
面应凿毛，剔除浮动石子和混凝土软弱层，并用水冲洗干
净后，先浇一层同配比减石子砂浆，然后继续浇筑混凝土，
应细致操作振实，使新旧混凝土紧密结合。
C ）施工注意事项
1、蜂窝：原因是混凝土一次下料过厚，振捣不实或漏振，模板有缝隙使水泥浆流失，钢筋较密而混凝土坍落度过小或石子过大，柱、墙根部模板有缝隙，以致混凝土中的砂浆从下部涌出。
2、露筋：原因是钢筋垫块位移、间距过大、漏放、钢筋紧贴模板造成露筋，或梁、板底部振捣不实，也可能出现露筋。
3、孔洞：原因是钢筋较密的部位混凝土被卡，未经振捣就继续浇筑上层混凝土。
4、缝隙与夹渣层：施工缝处杂物清理不净或未浇底浆振捣不实等原因，易造成缝隙、夹渣层。
四、安全管理目标
(一) 、安全施工管理措施
1、施工安全管理目标
严格按照《建筑施工安全检查标准》、《建筑施工现临时 用电安全技术规范 》、《建筑施工高处作业全技术》、建筑机械使用安全技术规程》及省市有关各分部分项工程安全和生产条例。加强安全学习、教育、落实安全管理措施，精心组织、施工。力保不出重大安全事故。
2、保证安全生产措施
现场安全检查是以项目经理为主体的质安管理机构，在质安部的领导下，对现场的安全进行全面检查监督，对存在隐患部位，责令整改，不服从命令的下停工通知。
(1)、特殊工种必须持证上岗，所有施工人员必须严格遵守
操作规程，定期对施工机械进行检查和维修保养。
(2)、施工现场用电必须严格遵守规范要求，采用三相五线制，设置漏电保护开关，并保证用电设备有良好的接零和接地。
(3)、做好现场防火，消防工作，对现场临建设施，用电设备配备足够的消防器材。
(4)、在抓好质量和安全的同时，也要搞好现场的文明生产，如生产、生活设施整齐有序，整洁卫生。
五、支撑系统计算书：
梁段：L1。
模板支撑体系剖面图
梁段：L1。
模板支撑体系剖面图
一、参数信息
1. 模板构造及支撑参数
(一) 构造参数
梁截面宽度B ：0.6m ；梁截面高度D ：0.9m ；
楼层高度H ：6m ；结构表面要求：隐藏；
混凝土楼板厚度：100mm ；梁边至板支撑距离：0.5m ；
立杆沿梁跨度方向间距la ：0.8m ；立杆步距h ：1.2m ；
梁底承重立杆根数：2；梁底两侧立杆间距lc ：0.3m ；
梁底承重立杆间距(mm)依次是：300；
(二) 支撑参数
梁底采用的支撑钢管类型为：Ф48×3.5mm ；
钢管钢材品种：钢材Q235钢(＞16-40) ；钢管弹性模量E ：206000N/mm2； 钢管屈服强度fy ：235N/mm2；钢管抗拉/抗压/抗弯强度设计值f ：205N/mm2； 钢管抗剪强度设计值fv ：120N/mm2；钢管端面承压强度设计值fce ：325N/mm2；
2. 荷载参数
新浇筑砼自重标准值G 2k ：24kN/m3；钢筋自重标准值G 3k ：1.5kN/m3；
梁侧模板自重标准值G 1k ：0.5kN/m2；砼对模板侧压力标准值G 4k ：17.848kN/m2；
倾倒砼对梁侧产生的荷载标准值Q 3k ：2kN/m2；
梁底模板自重标准值G 1k ：0.5kN/m2；振捣砼对梁底模板荷载Q 2k ：2kN/m2；
3. 梁侧模板参数
加固楞搭设形式：主楞横向次楞竖向设置；
(一) 面板参数
面板采用克隆(平行方向)18mm 厚覆面木胶合板；厚度：18mm ；
抗弯设计值fm ：29N/mm2；弹性模量E ：11500N/mm2；
(二) 主楞参数
材料：2根Ф48×3.5钢管；
间距(mm)：100,300*2；
钢材品种：钢材Q235钢(＞16-40) ；弹性模量E ：206000N/mm；
屈服强度fy ：235N/mm2；抗拉/抗压/抗弯强度设计值f ：205N/mm2；
抗剪强度设计值fv ：120N/mm2；端面承压强度设计值fce ：325N/mm2；
(三) 次楞参数
材料：1根73×73木方（宽度×高度mm ）；
间距(mm)：400；
木材品种：太平洋海岸黄柏；弹性模量E ：10000N/mm2；
抗压强度设计值fc ：13N/mm2；抗弯强度设计值fm ：15N/mm2；
抗剪强度设计值fv ：1.6N/mm2；
(四) 加固楞支拉参数
加固楞采用穿梁螺栓支拉；
螺栓直径：M14；螺栓水平间距：800mm ；
螺栓竖向间距(mm)依次是：100,300*2； 2
4. 梁底模板参数
搭设形式为：2层梁上顺下横顶托承重；
(一) 面板参数
面板采用克隆(平行方向)18mm 厚覆面木胶合板；厚度：18mm ；
抗弯设计值fm ：29N/mm2；弹性模量E ：11500N/mm2；
(二) 第一层支撑梁参数
材料：2根73×73木方（宽度×高度mm ）；
根数：4；
木材品种：太平洋海岸黄柏；弹性模量E ：10000N/mm2；
抗压强度设计值fc ：13N/mm；抗弯强度设计值fm ：15N/mm；
抗剪强度设计值fv ：1.6N/mm2；
(三) 第二层支撑梁参数
材料：2根73×73木方（宽度×高度mm ）；
木材品种：太平洋海岸黄柏；弹性模量E ：10000N/mm2；
抗压强度设计值fc ：13N/mm2；抗弯强度设计值fm ：15N/mm2； 22
抗剪强度设计值fv ：1.6N/mm；
2
二、梁侧模板面板的计算
面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。根据《模板规范（JGJ162-2008）》第5.2.1条规定，面板按照简支跨计算。这里取面板的计算宽度为0.800m 。
面板的截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为:
I = 800×18/12= 3.888×10mm ；
W = 800×182/6 = 4.320×104mm 3； 354
1. 荷载计算及组合
(一) 新浇砼作用于模板的最大侧压力G 4k
按下列公式计算，并取其中的较小值:
F1=0.22γt β1β2V 1/2
F2=γH
其中 γ -- 砼的重力密度，取24.000kN/m3；
t -- 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h ；
T -- 砼的入模温度，取20.000℃；
V -- 砼的浇筑速度，取1.500m/h；
H -- 砼侧压力计算位置处至新浇砼顶面总高度，取0.900m ；
β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200；
β2-- 砼坍落度影响修正系数，取1.150。
根据以上两个公式计算得到：
F1=17.848 kN/m2
F2=21.600 kN/m2
新浇砼作用于模板的最大侧压力G 4k =min（F 1，F 2）=17.848 kN/m2；
砼侧压力的有效压头高度：h=F/γ=17.848/24.000=0.744m；
(二) 倾倒砼时产生的荷载标准值Q 3k
Q 3k =2kN/m2；
(三) 确定采用的荷载组合
计算挠度采用标准组合：
q=17.848×0.8=14.278kN/m；
计算弯矩采用基本组合：
q=max（q1，q2）=18.759kN/m；
由可变荷载效应控制的组合：
q1=0.9×(1.2×17.848+1.4×2) ×0.8=17.437kN/m； 由永久荷载效应控制的组合：
q2=0.9×(1.35×17.848+1.4×0.7×2) ×0.8=18.759kN/m；
2. 面板抗弯强度计算
σ ＝ M/W
其中：W -- 面板的截面抵抗矩，W =4.320×104mm 3；
M -- 面板的最大弯矩(N·mm) M=0.125ql2=3.752×105N ·mm ； 计算弯矩采用基本组合: q=18.759kN/m；
面板计算跨度: l = 400.000mm；
经计算得到，面板的受弯应力计算值: σ = 3.752×105 / 4.320×104=8.685N/mm2；
实际弯曲应力计算值 σ=8.685N/mm2 小于抗弯强度设计值 [f]=29N/mm2，满足要求！
3. 面板挠度计算
ν =5ql4/(384EI)≤[ν]
其中：q--作用在模板上的压力线荷载:q = 14.278 kN/m；
l-面板计算跨度: l =400.000mm；
E--面板材质的弹性模量: E = 11500N/mm2；
I--面板的截面惯性矩: I = 3.888×105mm 4；
容许挠度: 结构表面隐藏[ν]=l/250=1.600mm；
面板的最大挠度计算值: ν= 5×14.278×400.0004/(384×11500×3.888×
105) = 1.064 mm；
实际最大挠度计算值: ν=1.064mm小于最大允许挠度值:[ν] =1.600mm，满足要求！
三、梁侧模板支撑的计算
1. 次楞计算
次楞采用1根73×73木方（宽度×高度mm ）为一组，间距400mm 。 次楞的截面惯性矩I ，截面抵抗矩W 和弹性模量E 分别为：
I=1×73×733/12 = 2.367×106 mm4；
W=1×73×732/6 = 6.484×104 mm3；
E=10000 N/mm2；
(一) 荷载计算及组合
计算挠度采用标准组合：
q=17.848×0.400=7.139kN/m；
计算弯矩和剪力采用基本组合：
有效压头高度位置荷载：
q=max（q1，q2）=9.380kN/m；
由可变荷载效应控制的组合：
q1=0.9×(1.2×17.848+1.4×2) ×0.400=8.718kN/m；
由永久荷载效应控制的组合：
q2=0.9×(1.35×17.848+1.4×0.7×2) ×0.400=9.380kN/m；
有效压头高度位置以下荷载：
q=0.9×1.35×17.848×0.400=8.674kN/m；
顶部荷载：
q=0.9×1.4×0.7×2×0.400=0.706kN/m；
(二) 内力计算
次楞直接承受模板传递的荷载，根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下：
9. 38k N /m
. 706k N /m
56744
弯矩和剪力计算简图
弯矩图(kN·m)
剪力图(kN)
7. 139k N /
m
5744
变形计算简图
3
变形图(mm)
经过计算得到:
最大弯矩 M= 0.048kN·m
最大剪力：V= 1.142kN
最大变形：ν= 0.007mm
最大支座反力：F= 2.029kN
(三) 次楞计算
(1) 次楞抗弯强度计算
σ =M/W=0.048×106/6.484×104 =0.742N/mm2
实际弯曲应力计算值 σ=0.742N/mm2 小于抗弯强度设计值 [f]=15N/mm2，满足要求！
(2) 次楞抗剪强度计算
τ =VS0/Ib=1.142×1000×48627/(2.367×106×73)=0.321N/mm2；
实际剪应力计算值 0.321 N/mm2 小于抗剪强度设计值 [fv ]=1.600 N/mm2，
满足要求！
(3) 次楞挠度计算
容许挠度: 结构表面隐藏[ν]=l/250；
第1跨最大挠度为0.000mm ，容许挠度为0.400mm ，满足要求！
第2跨最大挠度为0.007mm ，容许挠度为1.200mm ，满足要求！
第3跨最大挠度为0.002mm ，容许挠度为1.200mm ，满足要求！
第4跨最大挠度为0.003mm ，容许挠度为0.400mm ，满足要求！
各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！
2. 主楞计算
主楞采用2根Ф48×3.5钢管为一组，共3组。
主楞的截面惯性矩I ，截面抵抗矩W 和弹性模量E 分别为：
I=2×12.19×104= 2.438×105 mm4；
W=2×5.08×103= 1.016×104 mm3；
E=206000 N/mm；
主楞承受次楞传递的集中力，计算弯矩和剪力时取次楞的最大支座力2.029kN ，计算挠度时取次楞的最大支座力1.574kN 。
根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下： 2
2. 029
[***********]
弯矩和剪力计算简图
弯矩图(kN·m)
剪力图(kN)
1. 574
[***********]
变形计算简图
变形图(mm)
经过计算得到:
最大弯矩 M= 0.284kN·m
最大剪力：V= 1.319 kN
最大变形：ν= 0.185mm
最大支座反力：F= 4.362kN (1) 主楞抗弯强度计算
σ =M/W=0.284×106/1.016×104 =27.955N/mm2
实际弯曲应力计算值 σ=27.955N/mm2 小于抗弯强度设计值 [f]=205N/mm2，满足要求！
(2) 主楞抗剪强度计算
τ =VS0/Itw =0.659×1000×6946/(2.438×105×3.5)=5.367N/mm2； 实际剪应力计算值 5.367 N/mm2 小于抗剪强度设计值 [fv ]=120.000 N/mm2，满足要求！
(3) 主楞挠度计算
容许挠度: 结构表面隐藏[ν]=l/250；
第1跨最大挠度为0.185mm ，容许挠度为3.200mm ，满足要求！ 第2跨最大挠度为0.033mm ，容许挠度为3.200mm ，满足要求！ 第3跨最大挠度为0.185mm ，容许挠度为3.200mm ，满足要求！ 各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！
3. 穿梁螺栓计算
验算公式如下: N
其中 N -- 穿梁螺栓所受的拉力； A -- 穿梁螺栓有效面积 (mm2) ；
f -- 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2； 穿梁螺栓型号: M14 ；查表得： 穿梁螺栓有效直径: 11.55 mm； 穿梁螺栓有效面积: A = 105 mm2；
穿梁螺栓最大容许拉力值: [N] = 170×105/1000 = 17.850 kN； 穿梁螺栓所受的最大拉力: N =4.362 kN。
穿梁螺栓所受的最大拉力 N=4.362kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 [N]=17.850kN，满足要求！
四、梁底模板面板计算
面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。根据《模板规范（JGJ162-2008）》第5.2.1条规定，面板按照简支跨计算。这里取面板的计算宽度为0.800m 。
面板的截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: I = 800×183/12= 3.888×105mm 4； W = 800×182/6 = 4.320×104mm 3；
1. 荷载计算及组合
模板自重标准值G 1k =0.5×0.800=0.400 kN/m；
新浇筑砼自重标准值G 2k =24×0.800×0.9=17.280 kN/m； 钢筋自重标准值G 3k =1.5×0.800×0.9=1.080 kN/m； 永久荷载标准值G k = G1k + G2k + G3k =18.760 kN/m； 振捣砼时产生的荷载标准值Q 2k =2×0.800=1.600 kN/m； (1) 计算挠度采用标准组合： q=18.760kN/m；
(2) 计算弯矩采用基本组合：
q=max（q1，q2）=24.205kN/m； 由可变荷载效应控制的组合：
q1=0.9×(1.2×18.760+1.4×1.600) =22.277kN/m； 由永久荷载效应控制的组合：
q2=0.9×(1.35×18.760+1.4×0.7×1.600) =24.205kN/m；
2. 面板抗弯强度验算
σ ＝ M/W
其中：W -- 面板的截面抵抗矩，W =4.320×104mm 3；
M -- 面板的最大弯矩(N·mm) M=0.125ql2=1.210×105N ·mm ； 计算弯矩采用基本组合:q=24.205kN/m；
面板计算跨度: l = 600/(4-1)=200.000mm；
经计算得到，面板的受弯应力计算值: σ = 1.210×105/4.320×
10=2.801N/mm；
实际弯曲应力计算值 σ=2.801N/mm2 小于抗弯强度设计值 [f]=29N/mm2，满足要求！
42
3. 面板挠度验算
ν =5ql4/(384EI)≤[ν]
其中：q--作用在模板上的压力线荷载:q = 18.760 kN/m； l-面板计算跨度: l =200.000mm；
E--面板材质的弹性模量: E = 11500N/mm； I--截面惯性矩: I =3.888×105mm 4；
[ν] -容许挠度: 结构表面隐藏[ν]=l/250=0.800mm；
面板的最大挠度计算值: ν= 5×18.760×200.0004/(384×11500×3.888×105) = 0.087 mm；
实际最大挠度计算值: ν=0.087mm小于最大允许挠度值:[ν] =0.800mm，满足要求！
2
五、梁底支撑梁的计算
1. 第一层支撑梁的计算
支撑梁采用2根73×73木方（宽度×高度mm ），共4组，均匀布置在梁底。 支撑梁的截面惯性矩I ，截面抵抗矩W 和弹性模量E 分别为： I=2×73×733/12 = 4.733×106 mm4； W=2×73×732/6 = 1.297×105 mm3； E=10000 N/mm2；
支撑梁直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 支撑梁均布荷载计算：
(1) 计算弯矩和剪力采用（考虑支撑梁自重）：
q = 24.205×200.000/800.000+0.086=6.137 kN/m； (2) 计算挠度采用（考虑支撑梁自重）：
q = 18.760×200.000/800.000+0.064=4.754 kN/m； 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×6.137×0.82=0.393kN.m
最大剪力 V=0.6ql=0.6×6.137×0.8=2.946kN 最大支座力 N=1.1ql =1.1×6.137×0.8=5.401kN
最大变形 ν= 0.677ql4/100EI=0.677×4.754×8004/(100×10000.000×4.733×106)=0.279mm
(一) 支撑梁抗弯强度计算
σ =M/W=0.393×106/1.297×105 =3.029N/mm2
实际弯曲应力计算值 σ=3.029N/mm2 小于抗弯强度设计值 [f]=15N/mm2，满足要求！
(二) 支撑梁抗剪计算
τ =VS0/Ib=1.473×1000×97254/(4.733×106×73)=0.415N/mm2； 实际剪应力计算值 0.415 N/mm2 小于抗剪强度设计值 [fv ]=1.600 N/mm2，满足要求！
(三) 支撑梁挠度计算 最大挠度：ν =0.279mm；
[ν] -容许挠度: 结构表面隐藏[ν]=l/250=3.200mm；
实际最大挠度计算值: ν=0.279mm小于最大允许挠度值:[ν] =3.200mm，满足要求！
2. 第二层支撑梁的计算
支撑梁采用2根73×73木方（宽度×高度mm ），间距800mm 。 支撑梁的截面惯性矩I ，截面抵抗矩W 和弹性模量E 分别为： I=2×73×733/12 = 4.733×106 mm4； W=2×73×732/6 = 1.297×105 mm3； E=10000 N/mm； (一) 荷载计算及组合：
(1) 第二层支撑梁承受第一层支撑梁传递的集中力
计算弯矩和剪力时取第一层中部支撑梁传递的最大支座力5.401kN ； 计算弯矩和剪力时取第一层端部支撑梁传递的最大支座力3.176kN ；
（包含梁侧模板传递的自重荷载）
2
计算挠度时取第一层中部支撑梁传递的最大支座力4.183kN ； 计算挠度时取第一层端部支撑梁传递的最大支座力2.444kN ；（包含梁
侧模板传递的自重荷载）
(2) 第二层支撑梁自重均布荷载：
计算弯矩和剪力时取0.086kN/m； 计算挠度时取0.064 kN/m。 (二) 支撑梁验算
根据前面计算的荷载组合，取结构最不利状态进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下：
100
200200
200
10
弯矩和剪力计算简图
弯矩图(kN·m)
剪力图(kN)
100
200200
200
100
变形计算简图
7
变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为：
N1=8.611kN N2=8.611kN 计算得到：
最大弯矩：M= 0.479kN.m 最大剪力：V= 5.414kN 最大变形：ν= 0.270mm 最大支座反力：F= 8.611kN (1) 支撑梁抗弯强度计算
σ =M/W=0.479×106/1.297×105 =3.694N/mm2
实际弯曲应力计算值 σ=3.694N/mm 小于抗弯强度设计值 [f]=15N/mm，满足要求！
(2) 支撑梁抗剪计算
τ =VS0/Ib=2.707×1000×97254/(4.733×106×73)=0.762N/mm2； 实际剪应力计算值 0.762 N/mm2 小于抗剪强度设计值 [fv ]=1.600 N/mm2，满足要求！
(3) 支撑梁挠度计算
[ν] -容许挠度: 结构表面隐藏[ν]=l/250；
第1跨最大挠度为0.270mm ，容许挠度为1.000mm ，满足要求！ 第2跨最大挠度为0.040mm ，容许挠度为1.200mm ，满足要求！ 第3跨最大挠度为0.270mm ，容许挠度为1.000mm ，满足要求！ 各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！
2
2
六、立杆的稳定性计算
立杆的稳定性计算公式 σ = N/(υA) ≤[f]
其中σ -- 钢管立杆轴心受压应力计算值 (N/mm2) ；
N -- 立杆的轴心压力设计值，它包括：
纵向钢管的最大支座反力： N1 =8.611 kN ；
脚手架钢管的自重： N 2 = 0.9×1.2×0.149×
(6-0.9)=0.820 kN；
N =N1+N2=8.611+0.820=9.431 kN；
υ-- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo /i查《模板规范
JGJ162-2008》附录D 得到υ= 0.714；
立杆计算长度l o =1.2m；
计算立杆的截面回转半径i = 1.580 cm；
A -- 立杆净截面面积： A = 4.890cm2；
[f] -- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2；
钢管立杆长细比λ计算值：λ=lo /i=1.2×100/1.580=75.949
钢管立杆长细比λ= 75.949 小于钢管立杆允许长细比 [λ] = 150，满足要求！
钢管立杆受压应力计算值： σ=9.431×103/(0.714×4.890×102) = 27.001N/mm2；
钢管立杆稳定性计算 σ = 27.001N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
七、立杆的地基承载力计算
立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p ≤ fg
地基承载力设计值:
f g = fgk ×k c = 144.000 kPa；
其中，地基承载力标准值：f gk = 180 kPa； 模板支架地基承载力调整系数：k c = 0.8；
立杆基础底面的平均压力：p = N/A =37.725 kPa； 立杆的轴心压力设计值 ：N =9.431 kN； 基础底面面积 ：A = 0.25 m2 。
p=37.725kPa ＜ fg =144.000kPa 。地基承载力满足要求！
砼自重标准值G 2k ：24kN/m3；钢筋自重标准值G 3k ：1.5kN/m3；
梁侧模板自重标准值G 1k ：0.5kN/m2；砼对模板侧压力标准值G 4k ：17.848kN/m2； 倾倒砼对梁侧产生的荷载标准值Q 3k ：2kN/m2；
梁底模板自重标准值G 1k ：0.5kN/m2；振捣砼对梁底模板荷载Q 2k ：2kN/m2；
3. 梁侧模板参数
加固楞搭设形式：主楞横向次楞竖向设置； (一) 面板参数
面板采用克隆(平行方向)18mm 厚覆面木胶合板；厚度：18mm ； 抗弯设计值fm ：29N/mm2；弹性模量E ：11500N/mm2； (二) 主楞参数
材料：2根Ф48×3.5钢管； 间距(mm)：100,300*2；
钢材品种：钢材Q235钢(＞16-40) ；弹性模量E ：206000N/mm2； 屈服强度fy ：235N/mm2；抗拉/抗压/抗弯强度设计值f ：205N/mm2； 抗剪强度设计值fv ：120N/mm2；端面承压强度设计值fce ：325N/mm2； (三) 次楞参数
材料：1根73×73木方（宽度×高度mm ）； 间距(mm)：400；
木材品种：太平洋海岸黄柏；弹性模量E ：10000N/mm2； 抗压强度设计值fc ：13N/mm2；抗弯强度设计值fm ：15N/mm2； 抗剪强度设计值fv ：1.6N/mm2； (四) 加固楞支拉参数 加固楞采用穿梁螺栓支拉；
螺栓直径：M14；螺栓水平间距：800mm ； 螺栓竖向间距(mm)依次是：100,300*2；
4. 梁底模板参数
搭设形式为：2层梁上顺下横顶托承重； (一) 面板参数
面板采用克隆(平行方向)18mm 厚覆面木胶合板；厚度：18mm ； 抗弯设计值fm ：29N/mm2；弹性模量E ：11500N/mm2； (二) 第一层支撑梁参数
材料：2根73×73木方（宽度×高度mm ）； 根数：4；
木材品种：太平洋海岸黄柏；弹性模量E ：10000N/mm2； 抗压强度设计值fc ：13N/mm2；抗弯强度设计值fm ：15N/mm2； 抗剪强度设计值fv ：1.6N/mm2； (三) 第二层支撑梁参数
材料：2根73×73木方（宽度×高度mm ）；
木材品种：太平洋海岸黄柏；弹性模量E ：10000N/mm2； 抗压强度设计值fc ：13N/mm2；抗弯强度设计值fm ：15N/mm2； 抗剪强度设计值fv ：1.6N/mm2；
二、梁侧模板面板的计算
面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。根据《模板规范（JGJ162-2008）》第5.2.1条规定，面板按照简支跨计算。这里取面板的计算宽度为0.800m 。
面板的截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: I = 800×183/12= 3.888×105mm 4； W = 800×182/6 = 4.320×104mm 3；
1. 荷载计算及组合
(一) 新浇砼作用于模板的最大侧压力G 4k
按下列公式计算，并取其中的较小值: F1=0.22γt β1β2V 1/2 F2=γH
其中 γ -- 砼的重力密度，取24.000kN/m3； t -- 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h ； T -- 砼的入模温度，取20.000℃； V -- 砼的浇筑速度，取1.500m/h；
H -- 砼侧压力计算位置处至新浇砼顶面总高度，取0.900m ； β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200； β2-- 砼坍落度影响修正系数，取1.150。 根据以上两个公式计算得到： F1=17.848 kN/m2 F2=21.600 kN/m2
新浇砼作用于模板的最大侧压力G 4k =min（F 1，F 2）=17.848 kN/m2； 砼侧压力的有效压头高度：h=F/γ=17.848/24.000=0.744m； (二) 倾倒砼时产生的荷载标准值Q 3k
Q 3k =2kN/m2； (三) 确定采用的荷载组合
计算挠度采用标准组合： q=17.848×0.8=14.278kN/m； 计算弯矩采用基本组合：
q=max（q1，q2）=18.759kN/m； 由可变荷载效应控制的组合：
q1=0.9×(1.2×17.848+1.4×2) ×0.8=17.437kN/m； 由永久荷载效应控制的组合：
q2=0.9×(1.35×17.848+1.4×0.7×2) ×0.8=18.759kN/m；
2. 面板抗弯强度计算
σ ＝ M/W
其中：W -- 面板的截面抵抗矩，W =4.320×10mm ；
M -- 面板的最大弯矩(N·mm) M=0.125ql2=3.752×105N ·mm ； 计算弯矩采用基本组合: q=18.759kN/m；
面板计算跨度: l = 400.000mm；
经计算得到，面板的受弯应力计算值: σ = 3.752×105 / 4.320×104=8.685N/mm2；
实际弯曲应力计算值 σ=8.685N/mm2 小于抗弯强度设计值 [f]=29N/mm2，满足要求！ 43
3. 面板挠度计算
ν =5ql4/(384EI)≤[ν]
其中：q--作用在模板上的压力线荷载:q = 14.278 kN/m；
l-面板计算跨度: l =400.000mm；
E--面板材质的弹性模量: E = 11500N/mm2；
I--面板的截面惯性矩: I = 3.888×105mm 4；
容许挠度: 结构表面隐藏[ν]=l/250=1.600mm；
面板的最大挠度计算值: ν= 5×14.278×400.0004/(384×11500×3.888×
105) = 1.064 mm；
实际最大挠度计算值: ν=1.064mm小于最大允许挠度值:[ν] =1.600mm，满足要求！
三、梁侧模板支撑的计算
1. 次楞计算
次楞采用1根73×73木方（宽度×高度mm ）为一组，间距400mm 。
次楞的截面惯性矩I ，截面抵抗矩W 和弹性模量E 分别为：
I=1×73×733/12 = 2.367×106 mm4；
W=1×73×732/6 = 6.484×104 mm3；
E=10000 N/mm2；
(一) 荷载计算及组合
计算挠度采用标准组合：
q=17.848×0.400=7.139kN/m；
计算弯矩和剪力采用基本组合：
有效压头高度位置荷载：
q=max（q1，q2）=9.380kN/m；
由可变荷载效应控制的组合：
q1=0.9×(1.2×17.848+1.4×2) ×0.400=8.718kN/m；
由永久荷载效应控制的组合：
q2=0.9×(1.35×17.848+1.4×0.7×2) ×0.400=9.380kN/m；
有效压头高度位置以下荷载：
q=0.9×1.35×17.848×0.400=8.674kN/m；
顶部荷载：
q=0.9×1.4×0.7×2×0.400=0.706kN/m；
(二) 内力计算
次楞直接承受模板传递的荷载，根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下：
9. 38k N /m
. 706k N /m
56744
弯矩和剪力计算简图
弯矩图(kN·m)
剪力图(kN)
7. 139k N /
m
5744
变形计算简图
3
变形图(mm)
经过计算得到:
最大弯矩 M= 0.048kN·m
最大剪力：V= 1.142kN
最大变形：ν= 0.007mm
最大支座反力：F= 2.029kN
(三) 次楞计算
(1) 次楞抗弯强度计算
σ =M/W=0.048×106/6.484×104 =0.742N/mm2
实际弯曲应力计算值 σ=0.742N/mm2 小于抗弯强度设计值 [f]=15N/mm2，满足要求！
(2) 次楞抗剪强度计算
τ =VS0/Ib=1.142×1000×48627/(2.367×106×73)=0.321N/mm2；
实际剪应力计算值 0.321 N/mm2 小于抗剪强度设计值 [fv ]=1.600 N/mm2，
满足要求！
(3) 次楞挠度计算
容许挠度: 结构表面隐藏[ν]=l/250；
第1跨最大挠度为0.000mm ，容许挠度为0.400mm ，满足要求！
第2跨最大挠度为0.007mm ，容许挠度为1.200mm ，满足要求！
第3跨最大挠度为0.002mm ，容许挠度为1.200mm ，满足要求！
第4跨最大挠度为0.003mm ，容许挠度为0.400mm ，满足要求！
各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！
2. 主楞计算
主楞采用2根Ф48×3.5钢管为一组，共3组。
主楞的截面惯性矩I ，截面抵抗矩W 和弹性模量E 分别为：
I=2×12.19×104= 2.438×105 mm4；
W=2×5.08×10= 1.016×10 mm；
E=206000 N/mm2；
主楞承受次楞传递的集中力，计算弯矩和剪力时取次楞的最大支座力2.029kN ，计算挠度时取次楞的最大支座力1.574kN 。
根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下：
2. 029
343
[***********]
弯矩和剪力计算简图
弯矩图(kN·m)
剪力图(kN)
1. 574
[***********]
变形计算简图
变形图(mm)
经过计算得到:
最大弯矩 M= 0.284kN·m
最大剪力：V= 1.319 kN
最大变形：ν= 0.185mm
最大支座反力：F= 4.362kN
(1) 主楞抗弯强度计算
σ =M/W=0.284×106/1.016×104 =27.955N/mm2
实际弯曲应力计算值 σ=27.955N/mm2 小于抗弯强度设计值 [f]=205N/mm2，满足要求！
(2) 主楞抗剪强度计算
τ =VS0/Itw =0.659×1000×6946/(2.438×105×3.5)=5.367N/mm2；
实际剪应力计算值 5.367 N/mm2 小于抗剪强度设计值 [fv ]=120.000
N/mm2，满足要求！
(3) 主楞挠度计算
容许挠度: 结构表面隐藏[ν]=l/250；
第1跨最大挠度为0.185mm ，容许挠度为3.200mm ，满足要求！
第2跨最大挠度为0.033mm ，容许挠度为3.200mm ，满足要求！
第3跨最大挠度为0.185mm ，容许挠度为3.200mm ，满足要求！
各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！
3. 穿梁螺栓计算
验算公式如下:
N
其中 N -- 穿梁螺栓所受的拉力；
A -- 穿梁螺栓有效面积 (mm2) ；
f -- 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；
穿梁螺栓型号: M14 ；查表得：
穿梁螺栓有效直径: 11.55 mm；
穿梁螺栓有效面积: A = 105 mm2；
穿梁螺栓最大容许拉力值: [N] = 170×105/1000 = 17.850 kN； 穿梁螺栓所受的最大拉力: N =4.362 kN。
穿梁螺栓所受的最大拉力 N=4.362kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值
[N]=17.850kN，满足要求！
四、梁底模板面板计算
面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。根据《模板规范（JGJ162-2008）》第5.2.1条规定，面板按照简支跨计算。这里取面板的计算宽度为0.800m 。
面板的截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为:
I = 800×183/12= 3.888×105mm 4；
W = 800×182/6 = 4.320×104mm 3；
1. 荷载计算及组合
模板自重标准值G 1k =0.5×0.800=0.400 kN/m；
新浇筑砼自重标准值G 2k =24×0.800×0.9=17.280 kN/m；
钢筋自重标准值G 3k =1.5×0.800×0.9=1.080 kN/m；
永久荷载标准值G k = G1k + G2k + G3k =18.760 kN/m；
振捣砼时产生的荷载标准值Q 2k =2×0.800=1.600 kN/m；
(1) 计算挠度采用标准组合：
q=18.760kN/m；
(2) 计算弯矩采用基本组合：
q=max（q1，q2）=24.205kN/m；
由可变荷载效应控制的组合：
q1=0.9×(1.2×18.760+1.4×1.600) =22.277kN/m；
由永久荷载效应控制的组合：
q2=0.9×(1.35×18.760+1.4×0.7×1.600) =24.205kN/m；
2. 面板抗弯强度验算
σ ＝ M/W
其中：W -- 面板的截面抵抗矩，W =4.320×104mm 3；
M -- 面板的最大弯矩(N·mm) M=0.125ql2=1.210×105N ·mm ； 计算弯矩采用基本组合:q=24.205kN/m；
面板计算跨度: l = 600/(4-1)=200.000mm；
经计算得到，面板的受弯应力计算值: σ = 1.210×105/4.320×104=2.801N/mm2；
实际弯曲应力计算值 σ=2.801N/mm2 小于抗弯强度设计值 [f]=29N/mm2，满足要求！
3. 面板挠度验算
ν =5ql4/(384EI)≤[ν]
其中：q--作用在模板上的压力线荷载:q = 18.760 kN/m；
l-面板计算跨度: l =200.000mm；
E--面板材质的弹性模量: E = 11500N/mm2；
I--截面惯性矩: I =3.888×105mm 4；
[ν] -容许挠度: 结构表面隐藏[ν]=l/250=0.800mm；
面板的最大挠度计算值: ν= 5×18.760×200.0004/(384×11500×3.888×
105) = 0.087 mm；
实际最大挠度计算值: ν=0.087mm小于最大允许挠度值:[ν] =0.800mm，满足要求！
五、梁底支撑梁的计算
1. 第一层支撑梁的计算
支撑梁采用2根73×73木方（宽度×高度mm ），共4组，均匀布置在梁底。 支撑梁的截面惯性矩I ，截面抵抗矩W 和弹性模量E 分别为：
I=2×73×733/12 = 4.733×106 mm4；
W=2×73×732/6 = 1.297×105 mm3；
E=10000 N/mm2；
支撑梁直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 支撑梁均布荷载计算：
(1) 计算弯矩和剪力采用（考虑支撑梁自重）：
q = 24.205×200.000/800.000+0.086=6.137 kN/m；
(2) 计算挠度采用（考虑支撑梁自重）：
q = 18.760×200.000/800.000+0.064=4.754 kN/m；
最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×6.137×0.82=0.393kN.m
最大剪力 V=0.6ql=0.6×6.137×0.8=2.946kN
最大支座力 N=1.1ql =1.1×6.137×0.8=5.401kN
最大变形 ν= 0.677ql4/100EI=0.677×4.754×8004/(100×10000.000×
4.733×106)=0.279mm
(一) 支撑梁抗弯强度计算
σ =M/W=0.393×106/1.297×105 =3.029N/mm2
实际弯曲应力计算值 σ=3.029N/mm2 小于抗弯强度设计值 [f]=15N/mm2，满足要求！
(二) 支撑梁抗剪计算
τ =VS0/Ib=1.473×1000×97254/(4.733×10×73)=0.415N/mm；
实际剪应力计算值 0.415 N/mm2 小于抗剪强度设计值 [fv ]=1.600 N/mm2，
满足要求！
(三) 支撑梁挠度计算
最大挠度：ν =0.279mm；
[ν] -容许挠度: 结构表面隐藏[ν]=l/250=3.200mm； 62
实际最大挠度计算值: ν=0.279mm小于最大允许挠度值:[ν] =3.200mm，满足要求！
2. 第二层支撑梁的计算
支撑梁采用2根73×73木方（宽度×高度mm ），间距800mm 。
支撑梁的截面惯性矩I ，截面抵抗矩W 和弹性模量E 分别为：
I=2×73×733/12 = 4.733×106 mm4；
W=2×73×732/6 = 1.297×105 mm3；
E=10000 N/mm；
(一) 荷载计算及组合：
(1) 第二层支撑梁承受第一层支撑梁传递的集中力
计算弯矩和剪力时取第一层中部支撑梁传递的最大支座力5.401kN ； 计算弯矩和剪力时取第一层端部支撑梁传递的最大支座力3.176kN ；（包含梁侧模板传递的自重荷载）
计算挠度时取第一层中部支撑梁传递的最大支座力4.183kN ；
计算挠度时取第一层端部支撑梁传递的最大支座力2.444kN ；（包含梁侧模板传递的自重荷载）
(2) 第二层支撑梁自重均布荷载：
计算弯矩和剪力时取0.086kN/m；
计算挠度时取0.064 kN/m。
(二) 支撑梁验算
根据前面计算的荷载组合，取结构最不利状态进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下：
2
[**************]
弯矩和剪力计算简图
弯矩图(kN·m)
剪力图(kN)
[1**********]010
变形计算简图
7
变形图(mm)
经过计算得到从左到右各支座力分别为：
N1=8.611kN
N2=8.611kN
计算得到：
最大弯矩：M= 0.479kN.m
最大剪力：V= 5.414kN
最大变形：ν= 0.270mm
最大支座反力：F= 8.611kN
(1) 支撑梁抗弯强度计算
σ =M/W=0.479×10/1.297×10 =3.694N/mm652
实际弯曲应力计算值 σ=3.694N/mm2 小于抗弯强度设计值 [f]=15N/mm2，满足要求！
(2) 支撑梁抗剪计算
τ =VS0/Ib=2.707×1000×97254/(4.733×106×73)=0.762N/mm2；
实际剪应力计算值 0.762 N/mm2 小于抗剪强度设计值 [fv ]=1.600 N/mm2，
满足要求！
(3) 支撑梁挠度计算
[ν] -容许挠度: 结构表面隐藏[ν]=l/250；
第1跨最大挠度为0.270mm ，容许挠度为1.000mm ，满足要求！
第2跨最大挠度为0.040mm ，容许挠度为1.200mm ，满足要求！
第3跨最大挠度为0.270mm ，容许挠度为1.000mm ，满足要求！
各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！
六、立杆的稳定性计算
立杆的稳定性计算公式
σ = N/(υA) ≤[f]
其中σ -- 钢管立杆轴心受压应力计算值 (N/mm2) ；
N -- 立杆的轴心压力设计值，它包括：
纵向钢管的最大支座反力： N1 =8.611 kN ；
脚手架钢管的自重： N 2 = 0.9×1.2×0.149×
(6-0.9)=0.820 kN；
N =N1+N2=8.611+0.820=9.431 kN；
υ-- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo /i查《模板规范
JGJ162-2008》附录D 得到υ= 0.714；
立杆计算长度l o =1.2m；
计算立杆的截面回转半径i = 1.580 cm；
A -- 立杆净截面面积： A = 4.890cm2；
[f] -- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2；
钢管立杆长细比λ计算值：λ=lo /i=1.2×100/1.580=75.949
钢管立杆长细比λ= 75.949 小于钢管立杆允许长细比 [λ] = 150，满足要求！
钢管立杆受压应力计算值： σ=9.431×103/(0.714×4.890×102) = 27.001N/mm2；
钢管立杆稳定性计算 σ = 27.001N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值
[f] = 205 N/mm2，满足要求！
七、立杆的地基承载力计算
立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求
p ≤ fg
地基承载力设计值:
f g = fgk ×k c = 144.000 kPa；
其中，地基承载力标准值：f gk = 180 kPa；
模板支架地基承载力调整系数：k c = 0.8；
立杆基础底面的平均压力：p = N/A =37.725 kPa；
立杆的轴心压力设计值 ：N =9.431 kN；
基础底面面积 ：A = 0.25 m2 。
p=37.725kPa ＜ fg =144.000kPa 。地基承载力满足要求！