三 单 元 首 层 模 板 支 撑 专 项 方 案
编制单位：四川华远建设工程有限公司 编制人：喇松富 审 核：林春梅
编制时间：2015年10月25日
3单元首层模板支撑专项方案
第一节、编制依据
一、 《建筑施工安全检查标准》 二、 《建筑工程荷载规范》
三、 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 四、 《建筑施工高处作业安全技术规范》 五、 《建筑施工模板安全技术规范》
第二节、工程概况
本工程建筑面积为8303㎡。3单元基础筏板顶至1层楼板底的高度为7.1米，属高支撑模板体系。特编制3单元首层支撑系统专项施工方案，其余参照模板专项施工方案进行施工。
第三节、材料准备
一、本工程墙柱模板材料选用优质18厚915×1830mm胶合板，架体采用48×3.5钢管满堂架。
二、围檩、楞木采用截面尺寸为50×100mm和100×100mm的松木枋，要求必须加工刨直后方可使用。
三、钉子长度宜为板厚的2—2.5倍。
四、活动钢支撑要保证伸缩自如，并注意经常上油保养。已经弯曲的钢管不得使用。
第四节、模板及支架的规定
一、保证工程结构和构件各部分的形状、几何尺寸、相互位置的正确性，误差在国家规范规定的允许范围内。
二、具有足够的强度、刚度和稳定性，保证在砼浇筑过程中不位移、不变形。模板应接缝严密，不得漏浆。
三、构造简单、拆装方便，在安装过程中必须设置临时固定装置，防止倾覆。便于钢筋的绑扎、安装和砼的浇筑、养护等。
四、多次周转使用的模板必须清除杂物。
第五节、模板工程施工方法及要求
二、楼板模板施工
该楼板支模属于高支模，垂直支撑采用满堂架模板支撑，支撑体系采用Ф48×3.5扣件钢管脚
手架。水平横杆步距1500mm，扫地杆距地面200mm。剪力撑沿纵横向每四道立杆设置一道，间距1500mm，由底至顶连续设置。立杆间距为1000mm，面板内楞为横向50*100木方，纵向间距为100mm，外楞为100*100木方，纵向间距为900mm。
高支模详见下图：满堂架搭设示意图：
四、梁模板施工
1、 梁面与楼板之间高度大于4.5米时，该模板属于高支模，梁底横木方间距400mm，梁底纵木方间距250mm；垂直支撑选用φ48×3.5扣件式钢管脚手架，立杆间距沿纵向750mm，横木方方向400mm。搭设时必须设水平拉杆（间距1200mm）、剪力撑(间距3000mm)及扫地杆（距地面250mm），并留出检查通道。梁高支模见下图：
2、梁模板由梁底板加两侧板组成，均采用胶合板。
3、梁侧模板外水平木方平放，梁高（不包括板厚）小于600mm时放两道；大于600mm小于800mm时放三道，加一道Φ14对拉螺栓；梁高大于800mm时水平木方按≤350间距放置，加对拉螺栓@700。对拉螺栓水平间距600mm。
第六节、模板安装的质量要求
一、 模板材料必须具有足够的强度、刚度和稳定性。
二、 模板必须接缝严密，接缝宽度不应大于1.5mm。 三、 模板在安装前应清理干净,和砼的接触面必须刷隔离剂。
四、 模板安装后应仔细检查各部位是否牢固,在浇筑砼的过程中要经常检查发现有变形、松动的现象要及时进行修整加固。
五、 模板支设期间严防将木屑、杂物等掉入模板内，保证模板内干净。 六、 模板安装的允许偏差不应大于下表数据：
七、固定在模板上的预埋件和预留孔洞均不得遗漏,安装必须牢固,位置要准确,其允许偏差应不大于下表数据：
1、楼板模板计算 楼板模板承受标准荷载：
混凝土自重力 24kN/m3×0.36m=8.64kN/m2 模板自重力 0.5kN/m2
钢筋自重力 0.98kN/m2 振捣混凝土荷载 2.0kN/m2 施工人员及机械设备荷载 2.5kN/m2
б=-0.121×0.166×2502×6/（10×182）=2.325 N/mm2≤13N/mm2 符合要求！ 2）剪应力验算
所用公式：τ=3V/2bh≤fv V=KvqL τ—剪应力 V—计算最大剪力
b—b*h—模板横截面的宽度与厚度 Kv—剪力系数 查表得：Kv=0.607
τ=3×0.607×0.166×250/（2×10×18）=0.21 N/mm2≤fv =1.4N/mm2 符合要求！ 3）挠度验算
所用公式： w=KwqL 4/100EI≤L/250 ω—计算挠度 弹性模量E=9000N/mm 惯性矩I=bh3/12
2
б=0.107×4.15×10002×6/（50×1002）=5.33N/mm2≤13N/mm2 符合要求！ 2）剪应力验算
所用公式： τ=3V/2bh≤fv
V=KvqL
查表得：Kv=0.607 ①立杆间距800mm时
τ=3×0.607×4.15×800/（2×50×100）=0.60N/mm2≤fv =1.4N/mm2 符合要求！
②立杆间距1000mm时
τ=3×0.607×4.15×1000/（2×50×100）=0.75N/mm2≤fv =1.4N/mm2 符合要求！ 3）挠度验算
所用公式： w=KwqL4/100EI≤L/250
查表得：Kw=0.632 ①立杆间距800mm时
ω=0.632×4.15×8004/(100×9000×(50×1003)/12)=0.286mm≤L/250=3.2mm 符合要求！
②立杆间距1000mm时
ω=0.632×4.15×10004/(100×9000×(50×1003)/12)=0.534mm≤L/250=3.2mm 符合要求！ 3、板底外楞验算
沿外楞钢管支撑间距均为800mm，则 q1=16.6×10-3×800=13.28N/mm q2=16.6×10-3×1000=16.60N/mm 计算简图见图3： 1）强度验算
所用公式： б= M/W≤fm
M=Km*qL2 W=bh2/6 查表得：Km=0.107 ①立杆间距800×800mm时
б=0.107×13.28×8002×6/(50×1002)=10.91N/mm2≤13N/mm2 符合要求！
②立杆间距1000×1000mm时
б=0.107×16.6×10002×6/(50×1002)=12.48N/mm2≤13N/mm2 符合要求！ 2）剪应力验算
13.28N/mm(14.94N/mm )
所用公式： τ=3V/2bh≤fv V=KvqL 查表得：Kv=0.607 立杆间距1000×1000mm
τ=3×0.607×14.94×1000/（2×100×100）=1.23N/mm≤fv =1.4N/mm 符合要求！ 3）挠度验算
所用公式： ω=KwqL4/100EI≤L/250 查表得：Kw=0.632 立杆间距1000×1000mm
ω=0.632×14.94×10004/(50×9000×(100×1003)/12)=1.33mm≤L/250=3.2mm 符合要求！ 4、模板支撑架验算 1）支撑承受荷载类型
新浇混凝土自重： 24×0.36＝8.64kN/m2 模板自重： 0.5KN/m2
2
2
支架自重（6.45m层高处）： 2.60kN/m2 钢筋自重： 0.98kN/m2 施工人员及施工设备荷载： 1kN/m2 振捣混凝土时产生的荷载： 2kN/m2
2）所用公式 不组合风载。 所用公式：N/φA≤f
式中 N——计算立杆段的轴向力设计值，N=1.2∑NGK+1.4∑NQK，其中∑NGK表示模板及支架自重、新浇混凝土自重与钢筋自重标准值产生的轴向力总和，∑NQK表示施工人员及施工设备荷载标准值、振捣混凝土时产生的荷载 标准值产生的轴向力总和；
φ——轴心受压构件的稳定系数，应根据长细比λ由《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》附录C查表得出，当λ>250时，=7320/λ；
λ——长细比, λ=L0/I；
L0——计算长度，L0=h+2a，其中h为支架立杆步距，a为模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度；
I——截面回转半径，查《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 附录B表B得出该值；
A——立杆的截面面积，查《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》附录B表B得出该值；
f——钢材的抗压强度设计值； 3）立杆稳定性计算：
Q=（8.64+0.5+0.98+2.60）×1.2+（2+1）×1.4=19.464kN/m2 查表，I=15.8mm，A=4.89cm2 h=1800mm，a取500mm。
λ= L0/I=（1800+500）/15.8=145.57 查表得φ=0.557 立杆间距1000×1000mm
N/φA=19.46×1×1×103/（0.557×4.89×102）＝118.2N/mm2＜f=205N/mm2 符合要求！
5、楼板抗冲切验算 楼板抗冲切公式为Fl≤0.6ftumh0 其中：Fl为设计荷载
ft为砼轴心抗拉强度设计值C50砼为1.89N/mm2
2
um为距局部荷载或集中反力作用面积周边h0/2处的周长 h0有效高度 h0=360mm 0.6ftumh0=0.6×1.89×360×360=152.57KN 由上面计算可知：单根立杆传到楼板上的力 立杆间距1000×1000mm N=19.464×1×1=19.46KN 则 N＜0.6ftumh0 符合要求！ 二、梁模板计算过程
1、梁模板底板及内、外楞和钢管支撑计算 1）底板计算 a) 强度验算 底板承受标准荷载：
恒荷： 混凝土自重力 24kN/ m3×0.8m×1.7m×1.2=39.1681kN/m 底板自重力 5kN/ m3×0.018m×0.8m×1.2=0.0864kN/m 钢筋自重力 1.5kN/ m3×0.8m×1.7m×1.2=2.45kN/m 活荷： 振捣混凝土荷载 2.0kN/ m2×0.8m×1.4=2.24kN/m
施工人员及机械荷载 2.5kN/ m2×0.8m×1.4=2.8kN/m 合计： q1=46.74kN/m
木模板需乘以折减系数0.9： 则q=q1×0.9=46.74×0.9=42.07kN/m
梁底板下内楞的间距相等，设为L，是一个等跨多跨连续梁，可按四等跨连续梁来计算： 所用公式： б= M/W≤fm （1—1） M=Km*qL2 （1—2） W=bh2/6 б—计算最大应力 M—计算最大应力 Km—弯距系数 W—截面抵抗矩
fm—木材抗弯强度设计值 b*h—模板横截面的宽度与厚度 L—内楞间距
一般按4跨连续梁计算，按最不利荷载布置，查附表2得：Km=0.121 б=0.121×42.07×L2×6/(900×182)≤13N/mm2 解得： L≤352mm （2）剪应力验算
所用公式： τ=3V/2bh≤fv （1—3） V=KvqL τ—剪应力 V—计算最大剪力
b—b*h—模板横截面的宽度与厚度 Kv—剪力系数
同上，查附表2得：Km=0.620
τ=3×0.620×42.07×L/(2×900×18)≤fv =1.4N/mm2 解得：L ≤580mm （3）挠度验算
所用公式：w=KwqL4/100EI≤L/250 （1—4） w—计算挠度 Kw—挠度系数
同上，查附表2得：Km=0.967
ω=0.967×42.07×L4/(100×9000×(900×183)/12)≤L/250 解得：L ≤338mm
综合以上三种情况， L=338mm，底板内楞即满足要求，L可取250mm。 2、梁底内楞验算 1）强度验算
小楞间距取250mm，按简支梁计算，在计算时，梁作用在小楞上的荷载可化为一个集中荷载计算。
所用公式同1—1、其中M=0.125PL1（2 –b/L1） P—作用在小楞上的集中荷载（N），P=qL L1—计算跨度，即梁底外楞间距。
б= 0.125×42.07×250×L1（2 –50/L1）×6/(50×1002)≤13N/mm2 解得： L1 ≤437mm
2）挠度验算
所用公式： ω=PL13/48EI≤L1/250 （1—5） 42.07×250×L13/(48×9000×(50×1003)/12)≤L1/250 解得： L1 ≤827mm
综合以上二种情况， L1=437mm，外楞即满足要求，L1可取400mm。 3、梁底外楞验算 1）强度验算
外楞下钢管的纵向间距设为L2，沿纵向为三排。按四跨连续梁计算，假设梁的全部重量均匀地作用在梁外楞上。
则：q=42.07/3=14.03kN/m 所用公式同1—1、1—2，
б=-0.121×14.03×L22 ×6/（50×1002）≤13N/mm2 解得： L2 ≤799mm 2）挠度验算 所用公式同1—4，
ω=0.967×14.03×L24/（100×9000×（100×1003）/12）≤L2/250 解得： L2≤1303mm
综合以上二种情况， L2=799mm，外楞即满足要求，L2可取750mm。 4、梁底钢管支撑验算
本计算不考虑偏心受压，建议竖向钢管使用对接不要采用搭接连接。 1）强度验算
所用公式： б=N/An≤fm （1—6） N—轴向压力，N=q1L2
An—Φ48×3.5钢管的截面积，An=489mm2 46.74×750/489=71.68N/ mm2
所用公式： б=N/ ϕAn≤fm N同上
ϕ—轴心受压稳定系数，根据钢管立柱长细比λ查得，λ=Lo/i，i为钢管回半径，
i=12.48mm，Lo为横杆步距，取1800mm。
λ=1800/12.48=144.23 由附表3查得： ϕ=0.608
N/ϕA==46.74×750/(489×0.608)=143.32N/ mm2
1）.梁侧模板所受的荷载设计值 a）新浇混凝土对模板侧面的压力标准值
所用公式： F1=0.22rct0β1β2v （1—7） F2=rcH （1—8） F—新浇混凝土对模板的最大侧压力（kN/m2） rc—混凝土的密度，取 24 KN/M3
t0—混凝土的初凝时间，取 200/（T+15），其中T为混凝土的温度
β1—混凝土外加剂的影响系数。不掺外加剂时取1.0，加具有缓凝作用的外加剂取1.2 β2—混凝土坍落度的影响系数。坍落度小于30mm时取0.85；50~90mm之间取1.0；110~150mm取1.15
V—混凝土每小时的浇注速度，单位Ｍ／h
H—混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度。
F1=0.22rct0β1β2v0.5 = 0.22×24×200/(30+15) ×1.2×1.15×120.5 =112.18kN/m2 F2=rcH=24×1.7=40.8 kN/m2 取较小值：F1=40.8 kN/m2 混凝土的侧压力设计值 F=F1×分项系数×折减系数 =40.8×1.2×0.9 =44.06 kN/ m2
分项系数、折减系数见附表3。 b）倾倒混凝土产生的水平荷载： 查表得： 4 kN/ m2
荷载设计值：4×1.4×0.9=5.04 kN/ m2
1/2
总的荷载设计值： F=44.06+5.04=49.1kN/ m2 2) 梁侧模板验算 a）强度验算
所用公式： 同1—1、1—2。
一般按4跨连续梁计算，按最不利荷载布置，查附表2得：Km=0.121 б=0.121×49.1×L2 ×6/（1700×182）≤13N/mm 解得： L≤448mm b）剪应力验算
所用公式同所用公式： τ=3V/2bh≤fv V=KvqL 同上，查附表2得：Kv=0.620
τ=3×0.620×49.1×L /（2×1700×18）≤fv =1.4N/mm2 解得：L ≤938mm c）挠度验算 所用公式同1—4
同上，查附表2得：Kw=0.967
w= KwqL4/100EI=0.967×49.1×L4 /（100×9000×（1700×183）/12）≤L/250 解得：L ≤397mm
综合以上三种情况， L=397mm，侧板内楞即满足要求，L取350mm。 3)梁侧内楞验算 a）强度验算
小楞纵向间距取350mm，按下例公式进行计算，在计算时，梁作用在小楞上的荷载可转化为均布荷载，设外楞间距为L1。
所用公式同1—1、1—2。
б= M/W=0.084×49.1×L12×6/（50×1002）≤13N/mm2 解得： L1 ≤512mm b）挠度验算
所用公式 w=0.273qL14/100EI≤L1/250
0.273×49.1×L24/（100×9000×（50×1003）/12）≤L2/250 解得： L1 ≤1038mm
综合以上二种情况， L1=512mm，外楞即满足要求，L1可取500mm。 4)梁侧外楞验算 a）强度验算
外楞上螺杆纵向间距为L2，沿竖向为三排。按四跨连续梁计算，假设梁的全部重量均匀地作用在外楞上。
则：q=49.1×1/3=16.36kN/m 所用公式同1—1、1—2，
б=0.121×16.36×L22 ×6/（50×1002）≤13N/mm2 解得： L2 ≤740mm b）挠度验算 所用公式同1—4，
w=0.967×16.36×L24/(100×9000×(50×1003)/12)≤L2/250 解得： L2≤982mm
综合以上二种情况， L2=740mm，外楞螺杆即能满足要求，L2可取700mm。 5) .对拉螺杆验算
对拉螺栓间距600×700，采用M14，有效截面积A=105 mm2 a）对拉螺杆的设计拉力值
所用公式； N=F×螺杆纵向间距×外楞间距 解得： N=16.36×0.7×0.5=5.73kN b）强度验算
所用公式： б=N/A≤[б]
解得： б=5.73×103/105=54.57N/ mm2≤170 N/ mm2 所以采用M14对拉螺栓即可。