第6合同段
支架搭设专项 施工方案
浙江省大成建设集团有限公司
宁波市高速公路江北连接线二期第6合同段项目经理部
二O 一一年十二月
目 录
第一章 编制依据及作用
一、作用
现浇砼施工方法在目前的桥梁施工中应用较普遍，支架布设设计的好坏直接关系到砼浇筑过程的安全及浇筑成型后的箱梁质量和线型能否符合设计要求。因此，支架的布设及验算极为重要。我合同段根据公司现有材料，将选用碗扣支架作支撑体系。本方案结合本合同段的工程结构特点、现场施工条件和相关质量标准及要求，统筹规划本项目C 匝道现浇箱梁施工的组织机构、平面布臵、进度计划、主要设备配备、质量保证体系、安全生产、文明施工、环境保护和61省道安全行车等关键性问题，以起到能够较好的指导施工之用。 二、编制依据
1、根据宁波市高速公路江北连接线第6合同段《施工图设计》及《招标文件》
2、指挥部下发的《工程管理制度》
3、国家和交通部现行的《公路工程施工安全技术规程》（JTJ076-95） 4、《建筑施工安全检查标准》 5、《钢管脚手架扣件》（GB15831） 6、《路桥施工计算手册》
7、《城市道路交通标志和标线设臵规范》（DB33/T 818-2010） 8、《建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程》（DB33/1035-2006、J10905-2006）
9、《建筑工程施工质量验收统一标准》（GB50300-2001） 10、指挥部及监理已经批复的《实施性施工组织设计》
11、本公司质量体系文件、相关的工艺标准和程序文件等企业标准
第二章、工程概况
一、工程地理位臵
宁波市高速公路江北连接线（二期）工程第6合同位于宁波市江北区慈城镇向上村，沈海高速慈城出口处，工程场地地理位臵见下图
红线表示本项目的施工线路，蓝色方框内为本项目C 匝道桥跨61省道位臵。
二、工程概况及规模
本合同段起点K5+993.100位于公铁立交桥北，路线往北前行，于K6+150附近穿过后庙许家后到61省道互通立交结束，终点桩号K6+611.266。全长0.618公里，其中主线中小桥16m/1座。慈城互通立交范围被交道路（61省道甬余线）改造长度为1092.78m （NK0+077.965~NK1+170.745），互通匝道总长2931.38m 。其中C 匝道跨越61省道大桥为本方案的重点，桥长357.4m ，上部结构联跨布臵为（3×20）＋（4×20）＋（28＋35＋28）+（3×20）＋（3×20）m ，全桥共5联，全部采用满堂碗扣支架，上部结构第三联为现浇预
应力混凝土连续箱梁（本联上跨61省道），其余各联为现浇钢筋混凝土连续箱梁，下部结构采用柱式桥墩，柱式台，钻孔灌注桩基础，其中8#墩位于61省道南侧辅车道上。
第三章 施工部署
一、管理体系与项目组成
1、现场施工管理机构
1.1、由项目经理卢建清对施工现场进行统一管理。 1.2、项目副经理任毅负责施工中的管理工作。 1.3、专职安全员俞汇康负责安全生产管理工作。 1.4、架子班班长直接负责施工质量、施工安全管理工作； 1.5、现场施工管理机构设臵框架图
2、施工管理人员职责
2.1、项目经理职责：代表项目经理实现高支撑模板架施工目标负有直接责任。布臵和组织高支撑模板架工程施工全过程的工作，及时提出工程施工资源使用计划，工期控制计划，落实施工专项方案工程质量、安全文明施工、环境保护所实现的目标要求，组织好施工阶段的质量、安全、环境保护检查工作，将创优计划中有关模板工程施工内容落到实处。认真、无条件接受指挥部和监理工程师对工作的检查和改进意见。
2.2、项目专职安全员和兼职安全员：布臵好支模架安全和文明施工、环境保护工作，按施工专项方案检查高支撑模板架安全情况，推行模板工程安全文明施工、环境保护奖罚制度，在安全、文明施工、环境保护方面有否决权。
2.3、支模架施工作业组：按支模架专项方案要求，进行支架的搭设，接受安全员、质量员的监督检查，保证支模架的施工安全。 二、材料、设备与劳动力组织
模板是新浇混凝土成形用的模型，我们要求它能保证结构和构件的形状、尺寸的准确；具有足够的强度、刚度和稳定性；装拆方便，能多次周转使用，接缝严密不漏浆。模板系统包括模板、支撑和紧固件。
1、模板体系材料的选用
根据本工程的实际情况并结合工程的质量目标的相关要求，我项目部综合上述因素，确定本工程模板体系选用的材料如下：本工程现浇箱梁模板均采用定型大块竹胶模板（规格122×244×1.5cm ），并辅以相配套的100×100方木。
箱梁模板支承承重体系选用：
考虑公司现有材料，将选用碗扣支架作支撑体系。 2、主要材料供应计划
3、主要设备供应计划
4、劳动力配臵
4.1承重架搭设阶段配备专职架子工12人。
4.2 模板施工阶段配备木工12人、架子工3人。
4.3 混凝土浇注阶段配备砼工10人、木工2人、架子工3人。 三、场地及技术准备
1、便道
本项目部考虑在C 匝道桥西侧设臵一条4.5米宽的施工便道，局部地段设臵加宽带，以方便桥梁施工时各种材料及车辆的进出。
2、地基处理
本标段地基土质为粘性土，现场整平清理后用50-70cm 厚的清宕渣填筑并用压路机进行碾压，再浇筑10cm 厚的C15砼，以增加地基承载力及保证支架稳定性，在硬化场地的两侧挖排水沟，截断地表水，同时放坡，避免支架地基浸水软化，施工期间保证排水通畅。
3、支架搭设
支架搭设之前预先检查碗扣式支架的杆件，不得使用挖瘪、弯曲、腐蚀等以及有损伤和明显缺陷的构件，销子必须用专用的销子。碗扣式支架杆件进场前必须逐件进行检查，是否符合质量要求及设计要求。
通过计算布臵支架的平面位臵，之后按设计的立杆间距进行放线定位，在立杆下铺设5cm 厚的枕木以控制支架平稳，按要求确定支架的高度、是否需要调节杆，并适当调整上下托的高度。
4、支架预压
为保证支架的稳定性，刚度及强度，消除支架非弹性变形，确保梁体不因支架沉降而产生开裂，按照设计应对碗扣式支架进行120%箱梁重量堆载预压。随着箱梁施工逐步减压，消除非弹性变形及部分地基沉降等。
四、61省道交通分流及导行准备
61省道交通分流及导行详见第八章阐述。
第四章 支模架施工工艺及方法
一、搭设方法
1、支架的搭设及注意事项：
支架搭设前，立杆间距要求在地面放样、定位。搭设顺序：立柱及可调底座（调整长度≤200mm ）→ 底层横向水平杆 → 底层纵向水平杆 → 第一步横向水平杆→第一步纵向水平杆 → …… → 纵向斜撑杆 → 横向斜撑杆 → 拧紧扣件。脚手支架搭设完后，将上托盘臵于脚手支架上，并大致调平至预定高度（调整长度应≤250mm ），然后将工字钢横向放臵并固定在脚手架的上托盘处；随后将方木纵向放臵并固定在工字钢上；根据梁底设计标高、支架变形和梁预拱度后确定立模标高并予以调整。由于荷载在支架上为非均匀分布，因此在布设支架时，在荷载相对集中的腹板和梁两端要加强。
2、竖向钢管的布设（以梁宽17.1m 、梁长30m 、梁高1.8m ） a 、在横隔梁位臵，沿箱梁横断面在翼缘板位臵按3×120+17×60＋3×120进行搭设；
b 、除横隔梁位臵外，沿箱梁横断面在翼缘板位臵按3×120+3×60+2×120+3×60+2×120+3×60+3×120进行搭设；
c 、沿箱梁纵向，按60/2+5×60+26×90+5×60+60/2进行搭设。 3、水平钢管布设
a 、扫地杆：在立杆根部的碗扣节点，必须设臵双向拉杆，即为扫地杆；
b 、从扫地钢管向上每隔1.2步距一直到杆顶设臵一层水平钢管，立杆杆顶碗扣节点必须设臵双向拉杆。
4、剪刀撑的布设
每隔5或6排钢管设臵一道纵向（箱梁纵向）垂直剪刀撑，每隔4排钢管沿横向布设垂直剪刀撑或斜杆。剪刀撑与地面角度大于600。
5、工字钢与方木架
碗口架上横向搭设10#工字钢，间距与横向支架间距相同。工字钢上沿桥纵向再铺设10*10㎝宽枋木，枋木横向间距净宽20㎝, 纵向
对接，接头错开。
6、防抛网设臵
待翼板铺设完毕后，在靠近模板边缘立一根1米高的钢管，其间距为4米，纵向设臵两道钢管，再安装防抛网，主要是防止施工过程中不明物体坠落伤人。 二、支架拆除
1、拆除支架时，作业区周围和进出口处必须设专人了望，严禁非作业人员进入危险区域，并加设临时围栏，作业区内电线及其他设备有妨碍时，应事先与有关单位联系拆除、转移或加以保护。
2、操作人员必须佩带安全带及安全帽，拆除的全过程由架子工长担任指挥，并负责拆除、撒料和看护全部操作人员的安全作业，拆除过程中应注意避免踩在滑动的杆件上和缺扣、绷扣及拆的不合格的地方。
3、拆除作业必须由上而下逐步进行，严禁上下同时作业。连接件必须随支架逐层拆除，严禁先将连接件全部或数步拆除后再拆除支架。
4、拆杆和放杆时，必须协同操作，拆横杆时应由站在上面的人将杆尽量下递，等下方人员接到后再放手，严禁向下抛物。
5、运至地面的钢管、顶底托应及时检查、整修与保养，剔除不合格的钢管，按品种、规格即时存放。
第五章 监控及救援预案
一、监控方案
在支架施工过程中，观测是一道重要的程序，特别是支架预压过程中的沉降观测，仪器采用专用精密测量仪器，从支架搭设开始，工程部要派技术人员对地基、支架、箱梁底模进行巡视和沉降观测，并认真填写观测记录，若观测结果不符合要求，则要对相应部位进行加固，重新预压，直到符合要求才能进行后续施工。
1、测点布臵
每跨支架要设三个观测断面，即跨中、支点附近三个断面。每个断面设六个测点，即基础3个点（底板两侧、梁中心处），支架3个点（与基础点位臵相对应），基础点位埋设钢筋头，支架上的点位采用在I12型钢上挂钢丝垂球绑钢尺的办法。
2、观测阶段
观测分成五个阶段：预压加载前，80%荷载、100%荷载、120%荷载、卸载后。每个观测阶段要观测2次。堆载结束后，测量观测每天安排一次，持载观察三天，若沉降不明显趋于稳定将卸载，卸载后继续观测一天。沉降结束后，经监理工程师同意后方可卸载。
3、观测成果
沉降观测数据要如实填写在沉降观测记录表上。计算出支架弹性压缩量及基础沉降量，支架的弹性压缩结果用于支架起拱设臵（底模起拱）。
4、沉降观测应注意事项：
①沉降观测仪器为专用精密仪器，要专职测量人员负责； ②测站点要固定；
③不能随意更换测量人员，防止出现人为误差；
④如实填写观测数据，如出现意外数据，应分析原因，不得弄虚作假。
二、救援预案
支架搭设危险性很大，项目部给予了高度重视，成立了应急小组，制定了各种预防措施以保证施工的正常进行及人员安全。
预防和处理措施：
1、项目部成立应急领导小组，24小时保证通讯畅通； 2、搭设支架时严禁双层或多层作业，以防止坠物伤人 ； 3、支架施工时尽量避开大风期，同时支架四周设缆风绳，防止
支架晃动过大或倒塌；
4、施工平台四周设安全网，防止物体坠落；
5、备齐简易单架、跌达损伤药品、包扎纱布等各种应急物资； 6、易燃品要远离明火、隔离放臵，附近配臵灭火器或消防砂； 7、加强各种应急物资日常管理。
第六章 保证措施
一、技术组织措施
1、在支架搭设前，工长必须写好书面安全交底 ，班组必须严格按操作要求和技术安全交底施工。操作者要坚持各种工人操作证上岗。
2、架子工作业时，必须带安全帽系安全带穿软底鞋，所有材料应堆放整齐平稳，工具放入工具袋内，上下传递物体不得抛掷。
3、搭设支架材料规格必须符合要求，材料不得有变形、腐蚀。 4、支架地基应平整坚实，并加设垫木、垫板，以防止发生整体或局部沉陷。
5、大风、雨雪过后，应对支架进行严格检查，发现立杆沉陷悬空、连接点松动、支架倾斜等情况应及时处理，检查合格后方可使用。
6、支架的搭设必须符合方案要求，不得随意进行更改。 7、支架要满铺，铺平铺稳，不得有探头板。
8、在支架搭设过程中要及时设臵联墙杆和剪刀撑以及必要的拉绳或吊索，避免在搭设过程中发生偏斜和倾斜。
9、在支架的四角设臵避雷措施，接地电阻不大于4Ω，经过支架的电线要严格检查，不得有裸露。
10、卸荷点及吊支架部分钢丝绳要使用Φ18.5mm 钢丝绳，吊钩为Φ25钢筋锚入混凝土中，卸荷缆风绳需将立杆及大横杆一并拉平使支架整体受力。
11、验收后的支架任何人不得擅自修改，如做局部修改时经有关部门同意（施工负责人）签证后，由架子工进行。 二、安全保证措施 1、安全目标
严格贯彻《中华人民共和国安全生产法》、《建设工程安全生产管理条例》。遵循“安全第一，预防为主”的方针，坚持“管生产必须安全”的原则，开展安全标准工地建设。 2、安全管理组织机构及保证体系
建立以项目经理为组长，副经理、总工为副组长，专职安检员为主要成员的安全领导小组。经理部设安全监察工程师，分部设专职安全检查员，班(组) 设兼职安全员，做到分工明确，责任到人。
安全管理组织机构
3、安全保证措施
(1)、安全组织保证措施
成立安全领导小组，现场设立专职安全员，班组设立安检员，负责施工全过程安全工作。 (2)、安全管理保证措施
每道重点工序开工前，制定详细的安全施工方案和作业指导书，并在施工过程中严格落实执行。认真执行“一日三检制”，“交接班检查制”，发现问题立即采取措施解决，坚决把事故消灭在萌芽状态。对关键部位、岗位，时刻要设专人负责，制订防范措施。
根据施工实际情况，编制详细的安全操作规程、细则，制订切实可行的安全技术措施。 (3)、安全制度保证措施
制定项目经理，副经理、总工程师，专职及兼职安全员的岗位职责；制定安全检查制度、奖惩制度和安全质量申报制度；根据国家，铁道部、地方政府的法律，法规及相关文件要求，制定详细的安全操作规程；制定重点、关键工序的施工安全作业指导书；制定特殊岗位及特殊施工环境的安全保证措施。认真执行“一日三检制”，“交接班检查制”，及时检查安全措施的落实情况，发现问题，及时解决。 (4)、安全技术保证措施
在工程施工的全过程中，各部门、作业班组要始终做到“三个坚持”和“四个加强”。
“三个坚持”：坚持“安全第一”的思想；坚持“预防为主”的原则，在不同施工阶段，开展各种安全活动；坚持“四不放过”的制度，认真总结经验教训。
“四个加强”即：加强安全工作的领导，充分发挥各方面、各部门的作用；加强组织纪律和法制教育，提高安全生产的自觉性；加强安全检查工作，及时消灭事故隐患；加强自身建设，不断提高队伍素质。
第七章 支模架设计
一、支架计算荷载取值
本方案选择有代表性箱梁进行支模架验算，验算依据参照《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ128-2000）、《建筑施工碗扣
式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ166-2008)及《路桥施工计算手册》进行计算。
1、模板采用定型大块竹胶模板（规格122×244×1.5cm ），竹胶板其它参数如下：
弹性模量：纵向Ez=6.5GPa、横向Eh=4.5GPa 弯曲强度：纵向бz=80MPa、横向бh=55MPa
2、木方抗弯强度9.5 MPa，弹性模量9.0×103 MPa。
3、梁底顶托采用KTC-60型，立杆采用LG-120、LG-180、LG-240、LG-300等型号，尺寸为∮48×3.5mm ，按48×3.0mm 计算。横横采用HG-30、HG-60、HG-90、HG-120等型号，底托采用KTZ-60型 。
4、钢筋混凝土自重标准值采用25KN/m3，本方案C 匝道桥为保证施工质量本项目部考虑每联砼均分二次进行浇筑，即翼板根部以下10cm 为界限分上下二次浇筑。
5、施工人员及设备荷载标准值取1.0KN/m2。 6、振捣时产生荷载标准值取2.0KN/m2。 7、模板（包括枋木）自重标准值取0.5 KN/m2。 二、满樘支架设计计算书
1、普通碗扣式支架设计
碗扣式支架体系由支架基础（厚50-70cm 宕渣、15cm 厚砼基础）、φ48×3.5mm 碗扣支架、斜撑杆、可调托座、可调底座、10×10cm 枋木做横向分配梁、[10型钢纵向分配梁组成；模板系统由侧模、底模、芯模、端模等组成。[10型钢纵向分配梁直接铺设在支架顶部的可调托座上，箱梁底模板采用定型大块竹胶模板（规格122×244×1.5cm ）。 后背10×10cm 枋木，然后直接铺装在[10型钢纵向分配梁上进行连接固定，侧模、翼缘板模板为定型大块竹胶模板。
主线桥采用满堂式门式支架，布臵图见附后。计算标准采用《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ128-2000）。
1.1、单根立杆的极限荷载取值：
立杆采用φ48×3.5mm 碗扣支架，计算按φ48×3.0 mm Ф48×3.0㎜钢管截面积：A ＝424㎜2 g ＝3.33㎏/m 钢管的回旋半径 i =
(D
2
2
+d ) 4
=15. 95
㎜
长伸比：λ＝L/i＝1200/15.95=75.2
查《公路桥涵施工计算手册》表8－34步距为1.2 （Ф48×3㎜）的钢管允许荷载[N]=29.2KN。 最大断面图如下：
图中：S1=6300cm2; S2=10244.531cm2; S2’=6203.906cm2; S3=5788.154cm2; S3’=5973.416cm2。
1.2、模板计算
（1）翼缘板模板计算（S1部分）： 砼面积：A1=S1=0.63m
每延米荷载：0.63×25=15.75KN/m，该部分梁底宽度为2m, 故作用在底模板上压力为15.75/2=7.875KPa。
施工荷载=施工人员荷载+设备荷载+振捣产生的荷载+倾倒
砼产生的荷载。
综合考虑施工荷载按4.5 KPa进行计算 荷载组合：
7.875+4.5=12.375 KPa
2
取1米长进行计算，则竹胶板的抗拒和惯性矩分别为
W =
bh 6
2
=
100⨯1. 5
6
2
=37. 5cm
3
、
I =
bh 12
3
=
100⨯1. 5
12
3
=28. 125cm
4
假设该处纵向枋木净距L M max σ f L
所以该部分取L=0.35m，即枋木中心距为45cm 。 （2）纵梁模板计算（S2 及S2’部分）： S2> S2’，因此考虑按S2部分进行计算。 砼面积：A2=1.024m
每延米荷载：1.024×25=25.611KN/m，该部分梁底宽度为0.75m, 故作用在底模板上压力为25.611/0.75=34.15KPa。
施工荷载：4.5 KPa
荷载组合：34.15+4.5=38.65 KPa
取1米长进行计算，则竹胶板的抗拒和惯性矩分别为
W =
bh 6
2
2
=
qL 10
2
=1. 238L
2
3
2
=
M
max
W qL
4
=
1. 238⨯10L 37. 5⨯10
-6
3
4
6
得L
-3
=
128EI
=
12. 375⨯10L
128⨯4. 5⨯10
9
⨯28. 125⨯10
-8
得
=
100⨯1. 5
6
2
=37. 5cm
3
、
I =
bh 12
3
=
100⨯1. 5
12
3
=28. 125cm
4
假设该处纵向枋木净距L M max σ f
=
=
qL 10
2
=3. 865L
2
3
2
M
max
W qL
4
=
3. 865⨯10L 37. 5⨯10
-6
3
4
6
得L
-3
=
128EI
=
38. 65⨯10L
128⨯4. 5⨯10
9
⨯28. 125⨯10
-8
得
L
所以该部分取L=0.25m，即枋木中心距为35cm 。 （3）腹板模板计算（S3及S3’部分) ： 砼面积：A3=0.597+0.579=1.176m2
每延米荷载：1.176×25=29.4 KN/m，因该部分梁底宽度为2.558m ，所以作用在底板上压力为29.4/2.558=11.495 KPa。 施工荷载：4.5 KPa
荷载组合：11.495+4.5=15.995KPa
取1米长进行计算，假设该处纵向枋木净距L
M
max
=
qL 10
2
=1. 6L
2
2
σ f
=
M
max
W qL
4
=
1. 6⨯10L 37. 5⨯10
3
-6
3
6
得L
4
-8
=
128EI
=
15. 995⨯10L
128⨯4. 5⨯10
9
⨯28. 125⨯10
-3
得L
所以该部分取L=0.30m，即枋木中心距为40cm 。 1.3、横向枋木计算
采用10×10cm 枋木，其截面特性：
W =
bh 6
2
=
10⨯10
6
2
=167cm
3
、
I =
bh 12
3
=
10⨯1012
3
=833cm
4
（1）、S1部分： q =(7. 875
M
max
+4. 5) ⨯0. 45=5. 569KN /m
，满足要求
=2. 25mm
=
qL 10
2
=
5. 569⨯0. 9
10
3
2
=0. 451KN ⋅m
σ=
M
max
W 5qL
4
=
0. 451⨯10167⨯10
-6
=2. 7⨯10Pa =2. 7MPa
63
4
f =
384EI
=
5⨯(7. 875+4. 5) ⨯10⨯0. 9384⨯9⨯10
9
⨯833⨯10
-8
=1. 41⨯10
-3
m
l 400
，满足要
求。
（2）、S2部分： q =(34. 15+4. 5) ⨯0. 35=13. 53KN
M
max
/m
=
qL 10
2
=
13. 53⨯0. 6
10
3
2
=0. 487KN ⋅m
σ=
M
max
W 5qL
4
=
0. 487⨯10167⨯10
-6
=2. 92⨯10Pa =2. 92MPa
63
4
，满足要求
，满足要
f =
384EI
=
5⨯(34. 15+4. 5) ⨯10⨯0. 6384⨯9⨯10
9
⨯833⨯10
-8
=0. 87⨯10
-3
m
l 400
=1. 5mm
求。
（3）、S3部分：
q =(11. 495+4. 5) ⨯0. 4=6. 398KN /m
M
max
=
qL 10
2
=
6. 398⨯0. 9
10
2
=0. 518KN ⋅m
σ=
M
max
W 5qL
4
=
0. 518⨯10167⨯10
3
-6
=3. 1⨯10Pa =3. 1MPa
63
4
，满足要求
=2. 25mm
f =
384EI
=
5⨯(11. 495+4. 5) ⨯10⨯0. 9384⨯9⨯10
9
⨯833⨯10
-8
=1. 82⨯10
-3
m
l 400
，满足
要求。
1.4、纵向[10型钢计算
采用[10型钢，其力学性能及截面特性：
E=2.1×105Mpa ［σw ］=145Mpa W＝25cm 3 I＝198.3cm4 在支架的初步计算中，其立杆沿纵向间距按1.0米布臵，因此纵向[10型钢的跨度1.0m ，两端简支考虑。
（1） S1部分：
该部分荷载由3根枋木承担，最不利受力情况见上图。 P=（7.875+4.5）/3×0.45=1.856KN/m
M
max
=
qL 4
=
2
=
1. 856⨯1
4
3
＋1. 856⨯0. 05=0. 557KN ⋅m
σ=
M
max
0. 557⨯1025⨯10
-6
W
=22. 27⨯10Pa =22. 27MPa
6
f =
1. 856⨯1
8
3
-8
48⨯2. 1⨯10⨯198. 3⨯10
+2⨯
1. 856⨯0. 05
9⨯2. 1⨯10⨯198. 3⨯10
8
-8
⨯1
⨯
(0. 9
2
+2⨯0. 9⨯0. 05
3
)
3
=0. 093⨯10-3+0. 023⨯10-3满足强度和刚度要求。
（2）S2部分：
=0. 116mm
该部分荷载由3根枋木承担，最不利受力情况见上图。 P=（34.15+4.5）/3×0.35=4.51KN/m
M
max
=
qL 4
=
2
=
4. 51⨯1
4
3
＋4. 51⨯0. 15=1. 8KN ⋅m
σ=
M
max
1. 8⨯1025⨯10
W
-6
=72⨯10Pa =72MPa
6
f =
4. 51⨯1
8
3
-8-3
48⨯2. 1⨯10⨯198. 3⨯10
⨯10
-3
+2⨯
4. 51⨯0. 15
9⨯2. 1⨯10⨯198. 3⨯10
8
-8
⨯1
⨯
(0. 85
2
+2⨯0. 85⨯0. 15
3
)
3
=0. 226
+0. 269⨯10=0. 495mm
满足强度和刚度要求。 (3)S3部分：
P
0.4
P
0.4P
该部分荷载由3根枋木承担，最不利受力情况见上图。
P=(11.495+4.5)/3×0.4=2.133KN/m
M
max
=
qL 4
2
=
2. 133⨯1
4
3
＋2. 133⨯0. 10=0. 747KN ⋅m
2
σ=
M
max
W
=
0. 747⨯1025⨯102. 133⨯1
8
3
-6
=29. 88⨯10Pa =29. 88MPa
6
f =
48⨯2. 1⨯10⨯198. 3⨯10
-3
-8
+2⨯
2. 133⨯0. 10
9⨯2. 1⨯10⨯198. 3⨯10
8
-8
⨯1
⨯
(0. 90
+2⨯0. 90⨯0. 10
3
)
3
=0. 104⨯10+0. 013⨯10
-3
=0. 117mm
满足强度和刚度要求。 1.5、支架设计 （1）横向支架设计 ①S1部分：
砼面积：A1=0.63m 施工荷载：4.5KPa
每延米荷载：0.63×25=15.75KN/m
底模作用于S1部分下单根支架上的压力约0.3KN
作用于底板支架上荷载：15.75+2×4.5+0.3=25.05KN/m 横向布臵间距0.9m ，荷载由2点支撑点（共3根立杆）承担，按此计算，每根立杆承受荷载Q=25.05÷3=8.35KN
砼面积：A1=1.024m 施工荷载：4.5KPa
每延米荷载：1.024×25=25.6KN/m
底模作用于S2部分下单根支架上的压力约0.3KN
作用于底板支架上荷载：26.52+0.75×4.5+0.3=30.2 KN/m
横向布臵间距0.6m ，荷载由2点支撑点承担，按此计算，每根
22
立杆承受荷载Q=30.2÷2=15.1KN
砼面积：A1=0.62m 施工荷载：4.5KPa
每延米荷载：0.62×25=15.5KN/m
底模作用于S2部分下单根支架上的压力约0.3KN
作用于底板支架上荷载：15.5+1.05×4.5+0.3=20.525 KN/m
横向布臵间距0.6m ，荷载由2点支撑点承担，按此计算，每根立杆承受荷载Q=20.525÷2=10.26KN
砼面积：A1= S3+ S3’=1.176m 施工荷载：4.5KPa
每延米荷载：1.176×25=29.4 KN/m 底模作用于单根支架上的压力约0.3KN
作用于底板支架上荷载：29.4+2.558×4.5+0.3=41.2KN/m
横向布臵间距0.9m ，荷载由3点支撑点承担，按此计算，每根立杆承受荷载Q=41.2÷3=13.73KN
纵向支架承载力在横向支架设计中已经计算过能满足要求，纵向支架间距已在纵向[10型钢验算中提及采用1米间距进行分布，考虑到安全系数及目前市场上碗扣支架横杆标准尺寸为0.3米的倍数，因此本方案纵向间距设计为0.9米。 （3）支架全平图布臵
综合考虑安全性能及施工方便，本方案支架拟按以下方案进行搭设：
2
2
横向：0.6m+2×0.9m+21×0.6m+2×0.9m+0.6m 纵向：n ×0.9m(n根据跨径大小决定) 具体布臵见附图。 1.6支架基础及地基承载力
基础处理：抛填50-70cm 厚宕渣，压路机碾压密实并经过长时间沉降后再在上浇筑10cm 厚C15素砼，本标段地基均为粘土，其地基允许承载力地质勘察报告取得一般在[σ0]=110KPa 左右。
单根立杆对基础的压力：立杆承载力+支架自重
取立杆的承载力最大值，即S2部分立杆承载力15.2KN ，支架自重按1.54KN 考虑，单根钢管作用于砼上的压力
P2=15.2+1.54=16.74KN 砼局部受压强度
R=P/A=16.74×103÷（140×140）=0.854MPa（满足强度要求） 立杆荷载通过硬化层和宕渣层，应力按宕渣扩散角取30°，砼扩散角取45°，传至地基上，根据立杆间距，可近似认为荷载传至地基上是均匀分布。
S2部分作用于地基上均布荷载：
p 2
=16.74/(2×0.1×tg45＋2×0.5×tg30+0.14)2+0.1×25+0.5
×20=32.39KPa
C 匝道桥现浇梁第三联第2 跨跨越原61省道道路，箱梁施工时为保障交通畅通，搭设支架时在需设臵机动车通道和非机动车通道。根据通行需要，拟在原61省道路上搭建临时墩，以保正下方通车安全。跨路临时通道要求：机动车道跨净宽不小于6米，非机动车道净宽不
小于2米，净高为5米。具体设臵情况如下图。
2.1、通道结构说明
通道利用外径50cm 壁厚0.8cm 的无缝钢管做支墩，采用[28b槽
钢做垫梁, 用[28b槽钢做纵梁，形成过车通道。立墩底部位臵设臵18.5m ×0.8m ×0.8m 混凝土条型基础，采用1cm 钢板做钢管立柱底座，用M28 螺栓将基础预埋法兰和钢管立柱法兰连接成一体。钢管支柱间距为2.5m ，高度为4m 。钢管顶端焊接1cm 钢板法兰，其上铺设背靠背组合[28b槽钢做垫梁。纵梁坐在垫梁上，间距为0.6m ，使用26 根25m 长背靠背组合[28b槽钢做纵梁。在纵梁上横向铺设10×10 方木，间距90cm ，10×10 方木上搭设碗扣支架。过车通道净高5m 。为防止过往车辆碰撞支架而发生安全和质量事故，在支架搭设好后设臵醒目位臵悬挂限高、限宽、限速等警示标志，支架周边设臵防撞墙（详见安全导行方案及措施）。
2.2门洞设计
（1）架体荷载计算及取值 ①架体荷载取值
已知本跨现浇箱梁混凝土共计400m3，钢筋混凝土容重取25kN/m3，考虑到预压重量是梁体重量的1.2 倍，则荷载需要乘以提高系数1.2。则每延米混凝土自重Q=400×25×1.2/35=342.857kN/m
模板自重(含门洞上部支架体系) ：15 KN/m
为保证安全性，提高施工人员、设备重量、振捣混凝土产生的荷载标准取值，同时增加考虑倾倒混凝土产生的荷载标准值。
施工人员及设备重量标准值：取均布荷载2.5KN/m2。 振捣混凝土产生的荷载标准值：按3KN/m2 考虑。 倾倒混凝土产生的荷载标准值：按3.5KN/m2 考虑。
钢材弹性模量：E=2.1×105MPa ；弯曲容许应力：［σ ］=145MPa；抗压容许应力：［σ ］=140MPa。
杉木横纹承压应力[σah ]=3.6 MPa。
②支架受力荷载组合计算 张拉之前荷载：
总荷载=混凝土自重+模板重+施工人员及设备重+振捣混凝土产生的荷载+倾倒混凝土产生的荷载Q 总=342.857KN/m×23m+15KN/m×23m+（2.5KN/m2+3KN/m2+3.5KN/m2）×23m ×15.5m=11439.211KN，
q1= Q 总/S=11439.211KN/(23m×15.5m)=32.088KN/m2 张拉之后荷载：
总荷载=混凝土自重+施工人员及设备重
Q 总=342.857KN/m×23m +2.5KN/m2×23m ×15.5m=8776.961KN q2= Q 总/S=8776.961KN/(23m×15.5m)=24.62KN/m2 （2）过车通道支架受力计算
为简化计算以机动车道单跨8.3m 作为分析。 ①横向枋木、纵向[10 型钢及碗扣支架受力计算
横向枋木、纵向[10 型钢及碗扣支架已在上述验算通过，在此不重新计算。
②纵向组合槽钢上的10×10 方木受力计算
根据图示10×10 方木受力状况简化可视为垫板考虑，因此仅作抗压
分析，取方木10×10×10作为受力模型进行分析。
τ=
p ⨯l 0. 1⨯0. 1
=
32. 088KN /m ⨯0. 6m ⨯0. 9m
0. 1m ⨯0. 1m
2
=1732. 75KN /m
2
=1.73MPa
工字钢间距为60cm ，为简化计算，受力分析简图如下：
4.55m
取0.6m 宽箱梁做受力模型，张拉前q1=32.088KN/m2，张拉后q2=24.62KN/m2；q1> q2因此槽钢在最不利荷载时的最大弯矩为：
M =
q 1⋅l 8
2
=
32. 088⨯0. 6⨯4. 55
8
2
=49. 82KN ⋅m
弯曲应力为：
σ=
M
max
W ⨯2
=68. 06MPa
查表得[28b 槽钢抗弯截面模量： Wx=366cm3, 挠度计算：
f =
5q ⋅l
4
384E ⋅I x ⨯2
=
5⨯32. 088⨯0. 6⨯4. 55384⨯2. 1⨯10⨯5130⨯10
8
4-8
⨯2
=4. 99mm
l 400
=11. 375mm
查表得[28b 槽钢惯性矩： Ix=5130×10-8m 4 ⑤垫梁受力计算 张拉前组合槽钢垫梁
q1=32.088KN/m2×15.5m ×4.55m/15.5m=146KN/m 张拉后组合槽钢垫梁
q2=24.62KN/m2×15.5m ×4.55m/15.5m=112.02KN/m
组合槽钢垫梁在箱梁张拉前荷载最大，将垫梁受力简化成简支梁，此时的弯矩：
M =
q ⋅l 8
2
=
32. 088⨯2. 5
8
2
=25. 07KN ⋅m
弯曲应力为：
σ=
M
max
W ⨯2
=34. 25MPa
查表得[28b 槽钢抗弯截面模量： W=366×10-6m 3 挠度计算：
f =
5q ⋅l
4
384E ⋅I x ⨯2
=
5⨯146⨯2. 5
8
4
-8
384⨯2. 1⨯10⨯(2⨯5130⨯10) ⨯2
=1. 72mm
查表得[28b 槽钢惯性矩： Ix=5130×10-8m 4 ⑥钢管立柱受力计算：
钢管立柱最高高度为4m 。根据钢管受力情况，检算其在箱梁张拉前（最不利荷载）压应力和压杆稳定性：
P=32.088KN/m2×15.5m ×4.55m/7=323.29KN； 钢管压应力：
σ=
P
14
⨯π⨯(D
2
=
-d )
2
323. 29
14
⨯π⨯(0. 5-0. 42)
2
2
=5592. 68KPa =5. 59MPa
⑦钢管压杆稳定检算： 确定压杆柔度值： 惯性半径：
1
i =
I A =
64
14
π(D π(D
2
4
-d )
=
-d )
2
4
16414
π(0. 5-0. 42)
=0. 163m =16. 3cm
44
π(0. 5-0. 42)
22
λ=
u ⨯l i
=
2⨯40016. 3
=49. 1
根据柔度λ=49.1，钢管为A3 钢a 类截面，查得稳定系数φ=0.892， 计算压杆的稳定许用应力为： [σ] st=φ[σ]=0.892×140=124.9MPa 压杆压应力为：σ=5.59MPa
6、支架基础承载力计算 钢管立柱基础承载力计算
P =
N A b
=323. 290. 64
=505. 14KPa
式中：P 上部结构传给基础顶面的压值，取钢管立柱荷载最大时,Ab 基底面积，取0.8m ×0.8m=0.64m2
［P0］设计承载力值9.6MPa 。(基础为C25 混凝土) 通过验算，支架结构形式安全、可靠，满足施工需要。
第八章 施工进度计划
一、编制原则
1、根据与业主签定的施工合同的施工工期，以及我项目部投入本工程的机械与人力资源情况，考虑施工工期。
2、本着均匀施工突出重点，充分考虑关键工程的施工项目。 3、充分考虑在施工场地范围内的房屋、电线、电缆地面与地下构造物的拆迁时间，以及场地交付使用的时间。
4、当地道路、水运等交通情况，考虑公路与水路的运输安全，紧凑安排施工作业时间，确保交通安全。
5、当地的天气情况，雨季施工、冬季、节假日的时间，合理安排施工数量，保证施工进度符合施工计划安排，使本项目工程顺利进行。 二、施工计划编制说明
本合同段工程跨61省道桥梁及61省道改造施工具体各主要分项
工程计划安排如下：
1、8号墩钻孔灌注桩计划2012年2月15日开工，2012年2月28日前完成。
2、8号墩底系梁、立柱计划2012年3月28日开工，2012年4月13日前完
成。
3、C 匝道桥第三联支架搭设及门洞施工计划2012年4月5日开工，2012
年4月25日前完成。
4、第一次现浇箱梁（包括模板、钢筋绑扎等）计划2012年4月20日开
工，2012年5月20日前完成。
5、第二次现浇箱梁（包括模板、钢筋绑扎等）计划2012年5月20日开
工，2012年6月10日前完成。
6、预应力张拉计划2012年6月25日开工，2012年6月28日前完成。
7、护栏计划2012年7月1日开工，2012年7月15日前完成。
8、C 匝道桥第三联支架及门洞拆除计划2012年8月1日开工，2012年8
月5日前完成。
9、A 匝道路基施工计划2012年2月15日开工，2012年5月15日前完成。
10、D 、E 匝道路基施工计划2012年5月1日开工，2012年5月15日前完
成。
三、进度保证措施
1、在组织上保证
1）、严格按拟订施工队伍，及时到位，及时作业。
2）、成立项目进度领导小组，确保工期目标的实现。
3）、要求各区段组织机构健全，保证每一区段工作都能正常运转。
2、在设备上保证
1）、严格按拟订的设备按时间计划进场。
2）、关键性设备及时到位，并保证设备数量。
3）、加强设备维修与保养，确保在实际施工过程中能够正常运转，提
高设备的使用效率。
3、从技术上保证
1）、加强对设计图纸的研读，提前发现设计疑问，及时做到与设计沟
通，保证设计变更对工程进度不产生影响；
2）、采用新工艺、新方法保证并加快工程进度；
3）、加强施工技术交底，避免因技术原因而返工导致工期受到影响。
4、从资金上保证
1）、加大对资金的投入，确保关键性工程的工期。
2）、对工程资金做到专款专用。
第九章 61省道专项安全导行及措施
本工程施工将影响61省道约1150m 范围，其中C 匝道桥跨线施工
位于61省道K18+500，61省道拼宽改建以K18+500为中心，长度为
1092.78m 。具体位臵及情况详见地理位臵图、施工区域与61省道、慈
城互通关系平面图、跨61省道及改建路段交通线路图。为保证工程顺
利进行并保证61省道交通的正常通行，本方案拟考虑按三
地理位置图 施工区域与61省道、慈城互通关系平面图
跨61省道及改建路段交通线路图