引言
本次主要是简要的介绍年产10万吨10度淡色啤酒厂的工厂设计。它主要包括啤酒厂的规划，啤酒工艺计算，啤酒厂资金的估算等方面的内容。一个年产量10万吨啤酒厂主要车间平面图及项目工艺方案的设计原则、方法、程序、设备等等。本次设计一共画三张图：全厂平面布置图、工艺流程图、车间工艺布置图。
1 厂址的选择
根据我国的具体情况，食品工厂一般建在距原产地附近大中城市的郊区。由于啤酒属于消费性强的休闲饮品，为了有利于销售，所以选择建于市区比较合适。这样不但可以获得足够的原料，而且利于产品的销售，同时还可以减少运输费用。
1.1厂址选择的原则
（1） 厂址的位置要符合城市规划（供气、供电、给排水、交通运输等）和工厂 对环境的要求。
（2） 厂址地区要接近原料基地和产品销售市场，还要接近水源和能源。 （3） 具有良好的交通运输条件。
（4） 场地有效利用系数高，并有远景规划的最终总体布局。 （5） 有一定的施工条件和投产后的协作条件。 （6） 厂址选择要有利于三废处理，保证环境卫生[1]。
1．2自然条件及能源
根据食品工厂厂址选择的要求，将啤酒厂建于淮安市郊区内。厂址地势平坦，周围无污染源，符合标准。场地面积有利于合理布置，符合工厂发展需要，并有一定扩建余地。该地自来水使用方便，且水质良好，可不用地下水，减少处理费用。接近排水系统，有利废水排放。供电系统也配备良好，可以满足生产需要。附近有居民区和学校，方便销售。
1．3政治经济和交通
该地区在城市规划区内，经规划部门批准，符合规划布局。并且接近销售渠道，有良好的经济开发前景。附近有发达的交通运输条件，接近高速公路，使原料入厂和啤酒出厂顺利进行。
2 总平面设计
2．1 总品面设计原则
（1）符合生产工艺要求。
（2）布置紧凑合理，节约用地，同时为长期发展留有余地。 （3）必须满足食品工厂卫生要求和食品卫生要求。 （4）优化建筑物间距，按有关规划进行设计。 （5）适合运输要求。
2．2 总平面设计
（1）厂区主要建筑物：办公楼、原料库、生产车间、冷库、配电室、锅炉房等。 （2）全建筑物朝向有利于通风采光。
（3）配电室靠近生产车间，减少能源消耗 ，锅炉房位于下风向。 （4）在厂房四周种植草坪，保证绿化。
（5）通盘考虑全厂布置，力求经济合理，充分考虑扩大生产。 （6）方便生产，符合生产程序[2]。
2．3 平面设计图（附图一）
3 产品方案
3．1 生产规模
啤酒厂年产量为1.0×105 t
厂建设采取统一的规划布局，规范化建设，科学化管理，规模化生产，一体化经营，完全采用现代化企业管理模式将逐渐形成规模。
3．2 主要原料规格
本工艺采用符合我国啤酒麦芽标准QB1686的优质麦芽。
3．3 生产品种及数量
表1 生产品种为10淡色啤酒 产品名称 年产量
瓶装啤酒 100000t 班产量 34×3 时间 1~12月（300天计）
3．4 产品质量及标准
GB191 包装储运图示标志 GB2758 发酵酒卫生标准 GB4544 啤酒瓶
GB4789.1~4789.28 食品卫生检验方法 微生物学部分 GB4928 啤酒实验方法 GB5739 啤酒塑料周转箱 GB6543 瓦楞纸箱 GB10344 饮料酒标签标准 GB4927-91 啤酒质量标准
4 工艺流程
4．1 工艺流程图[3]（附图二）
啤酒生产工艺流程
啤酒生产分为两大部分：麦芽制造和啤酒酿造。 麦芽制造工艺流程：
原料（大麦）→浸渍→发芽→干燥→除根 啤酒酿造工艺流程：
糖化用水 洗糖用水 酒花 ↓ ↓ ↓ 原料（麦芽，大米）→ 粉碎 →糖化→麦汁过滤→ 麦汁煮沸 ↑ ↑ 酵母 冲氧
4．2 工艺要点
4．2．1 粉碎
粉碎使原料表面积增加，与水接触面积增加，糖化时间减少，收得率增加。 麦芽可粉碎成麦皮、粗粒、细粒、粗粉、细粉五个组分。 要求麦芽皮壳破而不碎，胚乳部分尽可能细一些。 4．2．2 糖化
制备麦芽汁的主要过程是糖化。将粉碎后的麦芽在底部搅拌的糖化锅中与45℃的水混合，利用麦芽自身的酶，使麦芽和辅料中的淀粉和蛋白质等的不溶性高分子物质水解成为可溶性低分子物质，如糊精、糖类、胨、肽、氨基酸等，这就是糖化过程。
本项目采用的糖化方法是国内常用的糖化方法——二次煮出糖化法。 该方法简单来说，首先将辅料与部分麦芽在糊化锅中与45℃温水混合，保温20min ，然后用10min 时间升温到70℃，再保温20min ，其后再用15min 时间升温煮沸，让其沸腾4-min ，称第一次煮沸，得到糊化醪。与此同时 ，麦芽和水在糖化锅内混合，45~55℃保温30~90min，使麦芽所含蛋白质分解，称为蛋白质休止。将煮沸纸糊化醪泵入糖化锅中，使混合醪温达到65~68℃，保温搅拌进行糖化。待糖化醪无碘色反应后，从糖化锅中取出部分醪也进入糊化锅进行第二次
煮沸，而后再次泵入糖化锅混合，使糖化锅中醪液升温至75~78℃（液化温度），静置10min 即可送去过滤[4]。 4．2．3 过滤
糖化工序结束后，意味着麦芽汁已经形成。采用过滤方法尽快将麦汁和麦糟分离。过滤的好坏，对麦汁的产量和质量有重要的影响。 麦汁过滤分为过滤和洗糟两个操作过程。
过滤的目的是获得清凉的麦汁和较高的麦汁收得率。
要求麦汁过滤速度正常，过滤应在规定时间内完成，麦汁低吸氧，具有正常的色、香、味。 4．2．4 煮沸
煮沸在煮沸锅中进行。使多余的水分蒸发，使麦芽汁浓缩到规定浓度；使麦汁中可凝固蛋白质凝固析出，以提高啤酒的非生物稳定性；破坏全部的酶活性，麦汁进行灭菌，以获得定型的麦汁。
煮沸要求适当的煮沸温度，分批添加酒花，在预定煮沸时间内，使麦汁达到规定浓度，保持有明显酒花香味和柔和的苦味，以保证成品啤酒有光泽、风味好、稳定性高。
煮沸时间70~90min，麦汁的煮沸强度应达到8%~10%，凝固性氮应达到1.5~20mg/L。 4．2．5 冷却
麦汁煮沸定型后，必须立即进行冷却，使温度适合酵母发酵的需要。 要求冷却时间短，麦汁无细菌，并且不混浊，沉淀损失少，操作简单，可减少人力。 4．2．6 发酵
本工艺采用“前锥后卧”发酵方式[5]。先在锥形发酵罐中进行啤酒发酵和双乙酰还原，然后送入卧式储酒罐中进行后发酵。
在主发酵结束，外观发酵达60%左右，酒温降至5~6℃时，现回收酵母，在将嫩啤酒送入储酒罐内。此时双乙酰还原需在贮酒罐内继续进行，贮酒罐兼有后发酵、成熟和贮酒三重作用。倒罐之后，进行后发酵和双乙酰还原，气压缓慢上升至0.08Mpa 左右，待双乙酰下降达到要求后，急剧降温至0~1℃，进行贮酒。贮酒时间7~14d。
5 定员设计
5．1 工作制度
（1）全年生产天数300d 。
（2）生产车间及辅助车间按三班成产，每班工作8h 。 （3）劳动出勤率按95%配置预备人员。
5．2 劳动定员
假定公司定员783人。其中专业人员80人，占职工的10.2%，生产及销售第一线人员703人，占职工的89.8%。
6主要车间工艺布置
6．1 车间布置原则
生产车间工艺布置很重要，不仅对生产产品有很大关系，而且影响到工厂整体。在进行车间布置时，应遵循以下原则：
（1） 生产车间是工厂的中心，其他部门均围绕其展开，它们应是一个协调统一的整体。因此，必须考虑与其他部门的相互关系，以及工厂的发展前景，满足总体设计要求。
（2） 在工艺流程确定后，其设备的布置要尽量按工艺流水线安排，使占地面积最少，操作最方便。
（3） 保证车间卫生，同时注意车间的采光、通风、降温等设施。
6．2 车间布置
（1）生产工序的安排要做到冷、热分开，生、熟分开，干、湿分开，成品、半成品分开。
（2）按生产流水线安排设备，防止交叉，浪费资源。
6．3 车间设计图（附图三）
7 物料衡算
100000t/a啤酒厂糖化车间的物料衡算
啤酒厂糖化车间的物料平衡计算主要项目为原料（麦芽、大米）和酒花用量，热麦汁和冷麦汁量，废渣量（糖化糟和酒花糟）等。
7．1 工艺技术指标及基础数据
根据表7-1的基础数据，首先进行100kg 原料生产10°淡色啤酒的物料计算，然后进行100L10°淡色啤酒的物料衡算，最后进行100000t/a啤酒厂糖化车间的物料平衡计算[6]。
表7-1 啤酒生产基础数据
项目
名称 原料利用率 麦芽水分
定额
大米水分 无水麦芽浸出率 无水大米浸出率
原料配比
麦芽 大米
冷却损失 发酵损失 过滤损失
百分比/% 98 6 12 78 90 70 30 7 2 1
啤酒损失率（对麦汁）
瓶装损失 总损失
2 12
7．2 100kg原料（70%麦芽，30%大米）生产10°淡色啤酒的物料衡算
（1）热麦计算 根据表7-1可得到原料收率分别为： 麦芽收率为：78%×（100－6）％＝73.32％ 大米收率为：90％×﹙100－12﹚％＝79.2％
混合原料收得率为：（0.70×73.32％＋0.30×79.2％﹚98％＝73.58％ 由上述可得100kg 混合料原料可制得的10°热麦汁量为： （73.58%×100﹚÷10％＝735.8﹙kg ﹚
又知10°麦汁在10℃时的相对密度为1.084，而100℃热麦汁比20℃时的麦汁体积增加1.04倍，故热麦汁（100℃）体积为：
735.8÷（1.084×1000）×1000×1.04＝705.93（L ） （2）冷麦汁量为：705.93×﹙1－0.07﹚＝656.52﹙L ﹚ （3）发酵液量为：656.52×﹙1－0.02﹚＝643.39﹙L ﹚ （4）过滤酒量为：643.39×﹙1－0.01﹚＝636.95﹙L ﹚ （5）成品啤酒量为：636.95×﹙1－0.02﹚＝624.22﹙L ﹚
7．3 生产100L10°淡色啤酒的物料衡算[7]
根据上述衡算结果知，100kg 混合原料可生产10°淡色成品啤酒624.22L ，故可得以下结果：
（1）生产100L10°淡色啤酒需耗混合原料量为：
﹙100／624.22﹚×100＝16.02﹙kg ﹚
（2）麦芽耗用量为：16.02×70%＝11.21﹙kg ﹚ （3）大米耗用量为：16.02－11.21＝4.81﹙kg ﹚
（4）酒花耗用量：对浅色啤酒，热麦汁中加入的酒花量为0.2％，故为： ﹙100／624.22﹚×735.8×0.2％＝0.24﹙kg ﹚
（5）热麦汁量为：﹙16.02／100﹚×705.93＝113.09﹙L ﹚ （6）冷麦汁量为：﹙16.02／100﹚×656.52＝105.18﹙L ﹚
（7）湿糖化糟量 设热电厂出的湿麦芽糟水分含量为80%，则湿麦芽糟量为：
[﹙1－0.06﹚﹙100－78﹚／﹙100－80﹚] ×11.21＝11.59﹙kg ﹚ 而湿大米糟量为：
[﹙1－0.12﹚﹙100－90﹚／﹙100－80﹚] ×4.81＝2.12﹙kg ﹚ 故湿糖化糟量为：11.59＋2.12＝13.71﹙kg ﹚
（8）酒花糟量 设麦汁煮沸过程干酒花浸出率为40%，且酒花糟水分含量为80%，则酒花糟量为：[﹙100－40﹚／﹙100－80﹚] ×0.24＝0.72﹙kg ﹚
7．4 100000t/a10°淡色啤酒酿造车间物料衡算表
设生产旺季每天糖化8次，而淡季则糖化4次，淡季150天，旺季150天，则每年总糖化次数为1800次。由此可计算出每次投料量及其他项目的物料平衡。把有关啤酒厂酿造车间的三项物料衡算计算结果，整理成物料衡算表，如表7-2所示。
糖化一次定额：
成品啤酒：100000吨÷1800次＝55.556吨/次
55555.556kg÷1.012kg/L＝54896.794L
过滤酒：102.04K×54896.794L÷100L ＝56016.689L 发酵液：103.07L×54896.794L÷100L ＝56582.126L
湿酒花糟：0.72kg×54896.794L÷100L ＝395.257kg 湿糖化糟：11.59kg×54896.794L÷100L ＝6362.538kg 冷麦汁：105.18L×54896.794L÷100L ＝57738.889L 热麦汁：113.09L×54896.794L÷100L ＝62082.784L 酒花：0.24kg×54896.794L÷100L ＝131.752kg 大米：4.81kg×54896.794L÷100L ＝2640.536kg 小麦：11.21kg×54896.794L÷100L ＝6153.931kg 混合原料：16.02kg×54896.794L÷100L ＝8794.464kg 旺季一天生产：54896.794L×8＝439174.352L 淡季一天生产：54896.794L×4＝219587.176L 年生产量：54896.794L×1800＝98814229.2L 其他的年产量的计算都乘以1800可得到表7-2
表7-2 啤酒厂酿造车间物料衡算表
物料名称
单位
对100kg 混合原料
混合原料 大麦 小米 酒花 热麦汁 冷麦汁 湿糖化糟 湿酒花糟 发酵液 过滤酒
kg kg kg kg L L kg kg L L
100 70 30 1.50 705.93 656.52 72.35 4.50 643.39 636.95
100L10°淡色啤酒 16.02 11.21 4.81 0.24 113.09 105.18 11.59 0.72 103.07 102.04
糖化一次定额量 8794.464 6153.931 2640.536 131.752 62082.784 57738.889 6362.538 395.257 56582.126 56016.689
100000t/a啤酒
生产 1.583×10
7
1.108×10 0.475×10 2.372×10 11.175×10 10.393×10 1.145×10 7.115×10 10.185×10 10.083×10
77577777
7
成品啤酒
L
624.22
3
100.00 54896.794 9.881×10
7
备注：10°淡色啤酒的密度是1012kg/m
8 水、汽、冷、CO 2用量的计算
8.1 用水量的计算
1、糖化用水
糊化锅加水比为1：5 糊化用水： 1.754×5＝8.77t
糖化锅加水比为1：3.5 糖化锅用水量： 4.092667×3.5＝14.324 t 用水总量： 8.77＋14.324＝23.094 t 每班用水量： 23.094×3＝69.283 t/班 年用水量： 69.283×500＝34641.5 t/年 2、洗槽用水量
100 kg混合原料用水450 kg 所以每次洗槽用水： 5.19×4.5＝23.355 t/次 每班用水量： 23.355×3＝70.065 t/班 年用水量： 70.065×500＝35032.5 t/年 3、糖化室洗刷用水
一般糖化室及其设备洗刷，刷洗糖化锅一次用水20 t， 每班用水量： 20×3＝60 t/班 年用水量： 60×500＝30000 t/年 4、迴选沉淀槽洗刷用水
每次用水3 t 每班用水量： 3×3＝9 t/班
年用水量： 9×500＝4500 t/年 5、麦汁冷却器洗刷用水
每次用水3 t 每班用水量： 3×3＝9 t/天 年用水量： 9×500＝4500 t/年 6、酵母扩大培养设备及车间洗刷用水
每次用水15 t，每月一次， 年用水量： 15×12＝180 t/年 7、麦汁冷却用水
采用一级冷却，用2 ℃冰水将98 ℃的麦汁冷却至9 ℃，冰水出口温度为80 ℃， 每班冷却用水：
''
352. 367⨯0. 98⨯（98－9）G P C P (t 1-t 2) Q
G ＝＝ ＝＝402.06 t/D
1⨯（80-2）⨯0. 98C (t a -t 1) ηC （）ηw t 2－t 1 年用水量： 402.06×500＝201030 t/年 8、锥形发酵罐洗涤用水
每班洗1个，每个用水5 t 每班用水量： 5×1=5t/天
年用水量： 5×500＝2500 t/年 9、过滤设备洗刷用水
每班洗刷一次，每次用水4 t， 年用水量： 4×500＝2000 t/年 10、清酒罐洗刷用水
每班洗清酒罐一次，用水10 t， 年用水量： 10×500＝5000 t/年 11、酵母离心机洗涤用水
每班冲洗一次，用水1 t， 年用水量： 1×500＝500 t/年 12、啤酒薄板冷却器用水
每班冲洗一次，每次用水3 t 年用水量： 3×500＝1500 t/年 13、煮沸锅二次蒸汽回收耗水量 Q ＝G 水（t 2-t 1）C 水 G 水
5. 922⨯106Q
＝＝＝95516.13 kg＝95.5 t
）⨯1(t 2-t 1) C 水（80-18
每班用水量：95.5×6＝573 t/天 年用水量：573×500＝286500 t/年
表4.1 用水量表
项目 糖化用水 洗槽用水 糖化室洗刷用水 回旋沉淀槽洗刷用水 麦汁冷却器洗刷用水 酵母扩大培养用水 麦汁冷却用水 锥形发酵罐洗涤用水 过滤设备洗刷用水 清酒罐洗刷用水 酵母离心机洗涤用水 啤酒薄板冷却器用水 煮沸锅二次蒸汽回收耗水量 总计
每班用水量 t/天 69.283 70.065 60 9 9 15 402.06 5 6 10 1.5 3.5 573 1233.408
年用水量 t/年 34641.5 35032.5 30000 4500 4500 180 201030 2500 3000 5000 750 1750 286500 616704
8.2 耗汽量的计算
1、麦汁制备耗用蒸汽量
（1） 糖化工段耗用蒸汽量
糖化锅（麦芽2193 kg，水7677 kg） 糊化锅（大米940 kg，水4700 kg）
35 ℃（30 min） 45℃（20 min） ↓15 min ↓45 min
50 ℃(30 min) 90℃(20 min)
↓ ↓15 min 68 ℃（50 min）←———————100℃（30 min） ↓10 min
76℃————→麦汁过滤
糖化锅总投料量： 4093＋14324＝18417 kg 糊化锅总投料量： 1754＋8770＝10524 kg 糖化用水耗汽量： Q1
糖化醪比热： C 糖＝（G 麦C 麦＋G 水C 水）/（G 麦＋G 水）
原料比热： C ＝C 0（1-w ％）＋C 水w ％
式中 C0 －谷物（绝干）比热为0.37 kcal/kg℃ W－谷物水分含量
C水－水的比热为1.00 kcal/kg℃
C麦芽＝0.37×（1-6％）＋1×6％＝0.4078 kcal/kg℃ C大米＝0.37×（1-13％）＋1×13％＝0.4519 kcal/kg℃
C糖＝（4093×0.4078＋14324×1）/(4093＋14324) ＝0.86839 kcal/kg℃ 麦芽混合前温度为t 麦＝18 ℃，混合后醪液温度t 混＝39 ℃
t 混G 混C 糖＝G 麦C 麦t 麦＋G 水C 水t 水
(4093+14324) ⨯37⨯0. 86839－4093⨯0. 4078⨯18
t 水＝＝39.21 ℃ 14324⨯1
39.21 ℃的水由80 ℃的麦汁冷却回收水与自来水混合而得。
糖化醪由37 ℃加热至50 ℃，耗汽量为Q 1
Q 1 ＝G 糖C 糖△t =18417×0.86839×（50-37） ＝2.079×105 kcal＝8.7×105 kJ
糊化锅耗用蒸汽量 工艺要求 t 混＝45 ℃ C糊＝（G 米C 米＋G 水C 水）/（G 水＋G 米）
＝（1754×0.4519＋8770×1）/（1754＋8770） ＝0.9087 kcal/kg℃
10524⨯0. 9087⨯45-1754⨯0. 4519⨯18
t 水＝＝47.44 ℃ 1⨯8770
47.44 ℃的水由80 ℃和18 ℃的水混合而得。 糊化醪由45 ℃加热至90 ℃，耗热量为Q 2
Q 2＝G 糊C 糊△t 2 ＝10524×0.9087×（90-45）＝4.303×10 kcal＝1.801×10 kJ
5
6
糊化醪由90 ℃加热至100 ℃，耗热量Q 3
Q 3＝G 糊C 糊△t 2＝10524×0.9087×（100-90）＝9.56×104 kcal＝4.071×105
kJ
100 ℃煮沸30′，蒸发强度为5％，水份蒸发耗热量Q 4 r水（汽化潜热）＝540 kcal/kg
Q 4=r×w ＝540×10524×0.05×0.5 ＝1.42×105kcal ＝5.947×105 kJ
糊化锅总耗热量
热损失为总耗热量的10％（包括热损失及保温耗热）。加热糊化锅的热量为前三项总和的2.5％。
Q糊＝（Q 2＋Q 3+Q4）×（1+2.5％）×1.1
＝（1.801×105+4.07×105+5.947×105）×1.025×1.1
＝7.548×105 kcal＝3.16×106 kJ 糖化、糊化并醪后温度为68 ℃
C 并＝（G 糖C 糖＋G 糊C 糊）/（G 糖＋G 糊）
＝（18417×0.86842＋10524×0.9087）/（18417＋10524）＝0.883 kcal/kg℃
t 并＝（G ′糊C 糊t 糊＋G 糖C 糖t 糖）/（G ′糊＋G 糖）C 并
10524⨯0. 9087⨯（1-0. 05⨯0. 5）⨯100+18417⨯0. 86839⨯50 ＝ ＝68.4 ℃ 10524⨯（1-0. 05⨯0. 5）+18417⨯0. 883
醪液由68.39 ℃加热至76 ℃，耗热量为Q 5
Q 5＝G 并C 并△t 4 ＝（10524×0.975+18417）×0.883×（76-68.4）
＝1.925×105 kcal＝8.056×105 kJ
热损失为总耗热量的10％（包括热损失及保温耗热）。加热糖化锅的热量为
Q 1、Q 5总和的2.5％。
Q 糖＝（Q 1+Q5）×（1+2.5％）×1.1
＝（2.079×105＋1.925×105）×1.025×1.1 ＝4.51×105 kcal＝1.889×106 kJ （2）麦汁煮沸耗热
100 kg原料加洗槽水可得700 kg麦汁，过滤后麦汁温度为72 ℃ 加热麦汁至100 ℃，消耗热量为Q 6
（100-72）Q 6＝G 麦汁C 麦汁（100-t ） ＝17540⨯700⨯0. 95⨯
3
100
＝1.089×106kcal ＝4.557 ×106 kJ 蒸发耗热量Q 7
煮沸强度10％，煮沸时间1.5 h
17540700
Q 7＝w ×r =3⨯100⨯10％⨯1. 5⨯540 =3.315×106 kcal＝1.388×107kJ
煮沸锅总耗热量Q 煮
热损失为总耗热量的15％（包括热损失及保温耗热）。加热煮沸锅的热量为前两项总和的2.5％
Q 煮＝（Q 6+Q7）×（1+2.5％）×1.15
＝（1.089×106+3.315×106）×1.025×1.15 ＝5.664×106 kcal＝2.374×107 kJ （3）麦汁制备一次耗用蒸汽量D i
设蒸汽压2.5 kgf/cm2（表压），查得其热焓为648.7 kcal/kg，间接蒸汽加热效率为95％，则
5. 664⨯106+4. 51⨯105+7. 548⨯105Q 糖＋Q 煮＋Q 糊D i ＝＝（648. 7-100）⨯95％（i -100）η
＝13177.5 kg＝13.1775 t/次
每班糖化用汽量： 13.1775×5＝39.5326 t/班 年糖化用汽量： 39.5326×500＝19766.25t/年
8.3 耗冷量的计算
1、工艺耗冷量
（1）麦汁冷却耗冷量Q 1-1
一段冷却，麦汁由98 ℃冷却至9 ℃，1小时内冷却完毕，冰水由2 ℃上升至80 ℃，冷却损失是5％，自来水温度32 ℃
每班耗冷量： Q 1-1＝GC （t 1-t 2）×（1+1.5％） ＝402.06×103×1×（32-2）×1.015
＝1.224×107 kcal/班＝5.124×107 kJ/班 年耗冷量： 1.224×107×500＝6.12×109 kal/年＝2.56×1010 kJ/年 （2）发酵过程耗冷量Q 1-2
本设计采用一罐法发酵，12°麦汁发酵度65％，设麦汁中浸出物全部为麦芽糖，
C 12H 22O 11 + H2O + 4ADP + 4Pi = 4C2H 5OH + 4CO2 + 4ATP + 热 每kg 麦芽糖发酵中实际放出146.6 kcal热量，麦汁糖度是12° w ＝104120/3×1.047×12％×65％＝2766.3 kg
Q′＝q*w ＝146.6×2766.3＝4.055×105 kcal ＝1.698×106kJ
发酵液从10 ℃自然升温至12 ℃，此过程需耗热Q″ Q″＝104120/3×1.047×（1+0.008）×0.93×（12-10）
＝6.649×104 kcal ＝2.788×105 kJ
式中 0.008——接种量 0.93——发酵液比热
Q 1-2＝Q′- Q″ ＝4.055×105-6.649×104 ＝3.39×105 kcal/次＝1.419×106kJ/次
3. 锅麦汁装满1锥形罐，则
主发酵耗冷量：3.39×105×3＝1.017×106kcal/罐＝4.257×106 kJ/罐 主发酵期7天，
每班耗冷量：1.017×106×1＝1.017×106 kcal/班＝4.257×106 kJ/班 年耗冷量：1.017×106×500＝5.085×108 kcal/年＝2.13×10 kJ/年 （3）降温期耗冷量
嫩啤由12 ℃降至7 ℃，放出热量Q 3′
9
Q 1-3′ = ρ嫩V 嫩C 嫩（t 1-t 2）＝1.0142×33.33×103×0.955×（12-7）
＝1.6×105 kcal ＝6.75×105 kJ 还原双乙酰后再由7 ℃降至3 ℃时放出热量Q 3″
Q 1-3″＝ρVC（t 2-t 3） ＝1.0142×33.33×103×0.955×（7-3）
＝1.28×105kcal ＝5.402×105 kJ 啤酒由3 ℃降至-1 ℃放出热量为Q 3″′ Q 1-3″′＝ Q 3″＝1.28×105kcal ＝5.402×105 kJ
Q 1-3＝Q 1-3′＋ Q 1-3″＋ Q 1-3″′＝1.6×105＋1.28×105×2
＝4.16×105 kcal ＝1.755×106kJ 每罐耗冷量： 4.16×105×3＝1.248×106 kcal ＝5.265×106 kJ 每班耗冷量： 1.248×106 kcal ＝5.265×106 kJ/班
年耗冷量： 5.265×106×600＝6.24×108 kcal ＝2.6325×109 kJ/年 （4）酵母培养耗冷量Q 1-4
酵母培养的冷却采用-4 ℃酒精水，发酵冷却的经验数据是7000 kcal/h，每次纯培养共需7天，每月一次
年耗冷量： 7000×24×7×12＝1.411×107 kcal ＝5.907×107 kJ （5）锥行罐损失冷却量Q 1-5
根据经验每生产1吨啤酒损失3000 kcal热量
每班耗冷量：3000×100＝3×105 kcal/班＝1.26×106 kJ 年耗冷量：3×105×500＝1.5×108 kcal/年＝6.3×108 kJ （6）滤酒耗冷量Q 1-6
装酒前酒液从2 ℃降至-1 ℃，设每次装瓶9 h 每班耗冷量：
33570×1.0142×1×（2+1）×6＝6.128×105 kcal/班＝2.562×106 kJ/班
年耗冷量： 6.128×105×500＝3.064 ×108 kcal/年＝1.28×109 kJ/年
表4.3.1 工艺段耗冷量总表
项目
每班耗冷量 kJ/班
年耗冷量 kJ/年
麦汁冷却 发酵冷却 降温期冷却 酵母培养 锥行罐损失 滤酒冷却 总计
5.124×107 4.257×106 5.265×10 2.93×104 1.26×106 2.562×10 6.4877×107
66
2.56×1010 2.13×109 2.6325×109 5.907×107 6.30×108 1.28×109 3.173×1010
2、冷间维护结构的耗冷量Q 2
Q 2＝PF
式中 P －维护结构单位面积耗冷量，10-12 kcal/h，取12 kcal/h。地板2-5 kcal/h，取4 kcal/h
F —维护结结构的面积，冷却长30 m，宽18 m，高6 m Q 2＝12×[30⨯18+（30⨯6+18⨯6）⨯2]+4⨯30⨯18＝15552kcal/h
＝6.51×104 kJ/h
每班耗冷量： 15552×12＝186624 kcal/班＝7.812×105 kJ/班 年耗冷量： 186624×500＝9.33×107 kcal/年＝3.906×108 kJ/年 3、操作耗冷量Q 3
根据经验取 Q 3＝3％Q 1
每班耗冷量： 6.205×107×3％＝1.862×106 kJ 年耗冷量： 1.862×106×500=9.308×108 kJ/年 4、通气换气耗冷量
冷间操作工人补充新鲜空气引起的耗冷量Q 4-1
Q 4-1＝20n △I ＝20×1×25＝500 kcal/h=2.093×103 kJ/h
式中 n —工作人数 △I —室内外焓差，取25
每班耗冷量： 2.5×104 kJ 年耗冷量： 1.25×107 kJ 换气耗冷量Q 4-2
Q 4-2＝av △I/24＝3×30×18×6×25/24 ＝10125 kcal/h＝4.238×104 kJ/h
每班耗冷量： 5.086×105kJ/班 年耗冷量： 2.543×108 kJ/年
Q 4＝Q 4-1＋Q 4-2
每班耗冷量： 2.5×104＋5.086×105＝5.336×105kJ/班 年耗冷量： 1.25×107＋2.543×108＝2.668×108 kJ/年 5、管路耗冷量
设Q 5为各耗冷量的6％
Q 5=（6.025×107＋1.862×106＋7.812×105＋5.086×105+2.5×104）×6％ ＝3.806×106 kJ/班
年耗冷量： 3.806×500＝1.903×109 kJ/年
表4.3.2 总耗冷量表
项目 工艺耗冷 冷间结构耗冷 操作耗冷 通风换气耗冷 管路耗冷 总计
班耗冷量 kJ/班 6.4877×107 7.812×105 1.862×106 5.336×105 3.806×106 7.186×107
年耗冷量 kJ/年 3.173×1010 3.906×108 9.308×108 2.668×108 1.903×109 3.522×1010
8.4 CO2用量计算
1、装酒机用气量
由经验数据，装100瓶需耗汽4 m3，所选装酒机最大生产能力为2 万瓶/h
95156
每班用气量： ＝380.624 m3/班
1000 年用气量： 380.624×300＝93846 m3/年 2、清酒罐用气量
由经验数据，清酒罐用气量为酒量的2.5倍，用气时间6 h 每班用气量： 100×2.5＝250 m3/班 年用气量： 250×500＝1.25×105m 3/年
8．5 成本估算
原材料、燃料、动力消耗定额根据工艺提供数据，价格由厂方提供和市场调查确定。
8.5.1 原辅料价格表
表8-1 原辅料价格表
原料名称 大麦 大米 酒花 乳酸 甲醛 糖化酶 复合酶 盐酸 石膏 淀粉酶
每天需求量/kg 36923.5 14760 790.5 6.05 15 3 5 1.65 8.75 6
[5]
价格 元/kg 2.2 2.6 15 8.5 2.65 8.5 16 0.5 0.2 25
[8]
成本 /元.d 81231 15843.2 11857.6 51.43 39.75 25.5 80 0.83 1.75 150
每天所需的原料费109281元，则每年所需的原料费共3278万元
8.5.2 公共设施消耗量
水耗量 每生产1t 大麦消耗16.5元的水，则每年用水成本为
16.5×616704÷10000＝1017/万元
电耗量 每生产1t 大麦消耗100元的电，则每年用电成本为
100×100000÷10000＝1000/万元
8.5.3 工人费用
人员定额：操作工人703名，专业技术员80人 工人工资：1000×703×12÷10000＝843.6万元/a 技术员工资：1300×80×12÷10000＝124.8万元/a 奖金：（843.6﹢124.8）×14％＝135.58万元/a 8.5.4 折旧费
设备折旧：6000×﹙1－5％﹚÷12＝475万元/a 建筑折旧：2391×﹙1－5％﹚÷30＝75.72万元/a 总折旧费：475＋75.72＝550.72万元/a 8.5.5 维修费
6000×40％＝2400万元/a 8.5.6 其它费用
﹙5700＋2391﹚×19％＝1537.29万元/a 8.5.7 生产成本
生产成本＝3728＋1017＋1000＋843.6＋124.8＋135.58＋550.7＋2400＋
1537.29＝11336.97万元/a
8.5.8 销售总额
啤酒的出厂价为2元/瓶，则
年销售总额＝2×159370967÷10000＝31874.19万元/a 8.5.9 销售税金
销售税金＝销售总额×9.22％＝31874.19×9.22％＝2938.80万元/a 8.5.10 利润总额
利税总额＝年销售总额－年生产成本－销售税金及税加＝
31874.19－11336.97－2938.80＝17598.42万元/a
8.5.11 所得税及税后利润
所得税＝利润总额×33％＝17598.42×33％＝5807.48万元/a
税后利润＝利润总额－所得税＝17598.42－5807.48＝11790.94万元/a 8.5.12 投资回收期
T=项目总投资/税后年利润＋建设期＝9347÷11790.94＋2＝2.79a
9 设备的工艺计算和设备选型
9.1 糊化锅
1、容积
[9]
糊化锅投料时大米用量为1754kg ，用水量为8770 kg 总量 1754＋8770＝10524 kg 糊化醪 C ＝1.018 kg/L 有效容积 V ＝
105241. 018 103
=10.34m3 容积系数取60%
所以V 总=10.34/60%=17.23 m3 取V 总=18 m 2、尺寸
取D/H=2/1(糊化锅直径与圆筒高度之比), 升气管面积为料液面积1/40,采用球形底, 则： D=1.15总=1.15×=3.01 m 取D=3.0 m H=D/2=1.5 m 汽升管直径d=/40*D=/40×3.0＝0.474 m 取d=0.45m V 总=π/4×D 2×H+πh2(D/2+h/3)
10=π/4×32×1. 5+πh2(3.0/2+h/3)
解得:h=1.060 m 3、加热面积
在一次糖化法中, 糊化锅的最大传热是糊化醪从45 ℃加热至90 ℃这一过程,
4. 303⨯105
则：最大热负荷=45/60=5.737×105 kcal/h
0.25 Mpa压力下蒸汽温度为126.9 ℃ ∆tm =
(126. 9-45) -(126. 9-90)
=56.44 ℃
126. 9-45ln
126. 9-90
按经验K 取1500 kcal/m3h ℃
Q 5. 737⨯105F= ==6.78m2
56. 44⨯1500K ∆tm 锅实际加热面积
F′=πDh =3.14×2.5×1.06＝9.985 m2＞6.78 m2 9.2 糖化锅
1、容积
一次糖化醪液并醪后的醪量
G 混＝（G 糊－W ）＋G 糖=10524×(1-5%)+18417=28414.8 kg
糖化醪密度为1065 kg/m3 所以V 有效=28414.8/1065=26.68 m3 取27 m3 空余系数取 80% 所以V 总=27/80%=33.75 m3
2、尺寸
取D/H=2:1 D/d=40，用球形底 D=1.15
总=1.15×
33. 75
＝3.716m H=D/2=3.716/2＝1.858m
d=/40×D=/40×3.716＝0.588 m 取d=0.6 m V 总=π/4×D 2×H+πh2(D/2+h/3)
33.75=π/4×3.7162×1.858+πh2(3.716/2+h/3) 解得：h=1.2 m 3、加热面积
由前面计算可知, 糖化锅最大蒸汽耗用量为并醪后醪液由68.4℃升至78 ℃这一过程，则
1. 925⨯105
Q =10/60 =1.155×106 kcal/h
∆tm =
(126. 9-68. 4) +(126. 9-78)
126. 9-68. 4=53.66 ℃ ln
126. 9-78
根据经验, 糖化锅K 可取2000 kcal/m2h ℃
Q 1. 155⨯106 加热面积 F===10.76m2
K ∆t 2000⨯53. 66 锅底加热面积
F′=πDh =3.14×3.716×1.2＝11.967 m2 >10.76 m2 符合要求 9.3 煮沸锅
1、每班煮沸3次，每次煮沸麦汁量：
106030/3＝35343.3 L/锅次
所以煮沸锅有效容积为35.3433 m3, 取35.5 m3, 容积系数取75% 煮沸锅总容积为 35.5/75%=47.4 m3 2、尺寸
取D/H=2:1 D/d=40 用内加热器加热 D= 1.15总=1.15×47. 4＝4.16m H=D/2=4.16/2=2.08 m
汽升管直径d=/40*D=/40×4.16＝0.658 m 取d=0.66 m V总=π/4*D2*H+πh 2(D/2+h/3)
25.4=π/4*4.162*2.08+πh 2 (4.16/2+h/3) 解得：h=1.3 m 3、加热面积
在煮沸中, 蒸发浓缩的耗热量大最大
3. 315⨯106
Q=Q7/1.5=1. 5⨯60⨯60=614 kcal/s
∆tm =126.9-100=26.9 ℃
根据经验数据 ，取 K＝600 cal/m2s ℃
Q 614⨯103F ＝=＝38.04 m2
K ∆t 600⨯26. 9
4、内加热器
采用内加热器加热，选取φ120×3 mm 的紫铜管，长1 m
F ＝πDln ＝3.14×0.12×1×n ＝38.04
n＝101 根
9.4 麦汁压滤机
一次糖化过滤的麦汁有35.343 m3， 由此可选板框式压滤机
截面 1000×900 板17块，框18块 固定端板一块，活动端板一块
9.5 迴旋沉淀槽
1、糖化一次
得热麦汁35343L ，取V 有效＝36 m3 空余系数为1.2 则V 总＝36×1.2＝43.2 m3 2、尺寸
取D ：H′=2:1 H′－液面高度 V 有效=π(
D 2
) *H′=π*H' 3=36 得H′=2.25 m 2
取H′=2.3m H=2.3×1.2＝2.78 m 取H ＝2.8 m 所以D ＝5.6 m
9.6 麦汁冷却器
采用一段冷却
逆流冷水冷却 T 1 98 ℃——→9 ℃ T2 t 1 80 ℃——→2 ℃ t2
∆tm =
(98-80) -(9-2)
=11.65 ℃
98-80ln
9-2
由前面可知 Q 1-1＝1.224×107 kcal/班
每次糖化的Q ＝1.224×107/3＝4.08×106 kcal/次 K 取2000 kcal/ m2h ℃
Q 4. 08⨯106冷却面积 F ＝=＝175.1 m2
K ∆t 2000⨯11. 65
9.7 锥形发酵罐
1、V′有效 =100×101.62/100=101.62 m3
容积系数为 0.8—0.85 取容积系数为0.85
所以V′总=101.62/0.85=119.55 m 3，取V 总＝120 m 3，每天需发酵罐一个 V 有效＝101.62/1=101.62 m3 2、锥形罐的数量
P
N=
V ⨯（1-Q 2％）⨯
30
C
式中 N—锥形罐的数量 P—月产量m 3
Q2%—发酵滤酒及罐装损耗之和, 一般为4.5% C—发酵周期24天
5⨯104/12
30
101. 62⨯（1-4. 5％）⨯
24
N=＝30.13个
取发酵罐数为32个, 其中2个备用 3、尺寸
取 D/H=1:3 锥角在60°－80° 取70°
π1π2D 3ππ
V总=D 2H +ctg35°=D 3+ctg 35︒D 3=125 D
4342424 D=3.66 m
由于发酵罐直径系列为3.0、3.2、3.4、3.6、3.8等
取D ＝3.8 m H＝3×3.8＝11.4 m
h ＝D ×c tg35°=1.57 m h′=D/4=2.2/4=0.55 m
H′=h′+ H + h=0.55+11.4+1.57=13.52 m
3π3π
D +ctg 35︒D 3=139.47 m3 424
4、冷却面积 V总=
酵母在发酵过程中会产生热量，为使发酵和后熟在设定的工艺温度下进行，须进行冷却。冷却有两种方式：间接冷却方式和直接冷却方式。间接冷却方式的冷媒是乙醇或乙二醇与水的混合液。直接冷却方式的冷媒是酒精。与使用乙醇或乙二醇与水的混合液相比，使用酒精有以下优点：节约能源约20％左右；需要
的设备少；需要的绝热材料少，安装费用少。故使用酒精。
发酵罐体分两段, 采用“工”字形螺旋管，由前面计算可知，最大耗冷过程是啤酒从12 ℃降至7 ℃一段
' 最大耗冷量 Q ＝Q 13＝1.6×105×3 =4.8×105kcal/罐 -3×
1. 6⨯105⨯34 在此期间需36 h 耗冷量==1.33×10 kcal/h＝15.52 kJ/s 36
酒精的蒸发温度-4°C
发酵液 12 ℃→→→7 ℃ 酒精 -4 ℃→→→-4 ℃
∆tm =
12-7
=13.344 ℃ 12+4ln
7+4
K 值计算
12×9/ 5+32＝53.6°F 7×9/5+32=44.6°F -4×9/5+32＝24.8°F
∆tm =
53. 6-44. 6
=24.02°F
53. 6-44. 6ln
44. 6-24. 8
K ＝4.88＋0.58△T ＝4.88+0.58×24.02＝18.812 K ＝18.812×5.678＝106.8 w/ m2℃
7. 82⨯103Q S= ==5.49 m2
106. 8⨯13. 344K ∆t
选用“工”字型螺纹管7条，每条高度为80 mm，总高度为350 mm，夹套厚度为8 mm，
圆柱冷却面积为7×80×π×4×10-3＝7.03 m3 锥体冷却面积为柱体冷却面积的1/10，即0.703 m2
所以总冷却面积＝7.03+0.703＝7.733 m2>5.49 m2 符合设计要求 5、强度计算
锥形罐材料采用A3不绣钢板, 可以防止生绣。绝热保温层为聚苯乙烯泡沫塑料。设计压力为0.1—0.18 MPa, 取设计压力为0.18 MPa
A3钢［σ］t=111 MPa
为了保证筒体强度, 应使筒壁内应力不高于筒体材料的许用应力［σ］
PD m
≤［σ］ 令Dm=D+S 代入上式并修正得 2S
S=
PD
+C
［2σ］φ-P t
式中 S―筒壁厚度，mm P―设计压力，MPa
D―筒体内径，mm ［σ］t―设计温度下的材料许用应力MPa φ―焊缝系数 C―壁厚附加量 采用双面焊透对接，取φ＝1.0 考虑双面腐蚀和磨损，取C ＝2 mm
P ⨯3. 8⨯103
所以S ＝+2
2⨯111⨯1. 0-P
由于罐身底部和罐底承受的压力最大，因此以此为计算壁厚的依据 （1） 罐身底部
101. 62-
此处液柱高h 1＝
π
ctg 35︒－3. 83＝4.32 m π2⨯3. 84
此处P 1＝ρgh＋P 0 ＝1.015×9.8×4.32×103+0.18×106＝0.223 MPa
0. 223⨯3. 8⨯103
所以S 1＝+2＝5.82 mm ，取S 1＝6 mm
2⨯111⨯1. 0－0. 283
（2） 罐底
液柱高h 2＝4.32+3.8/2×ctg35°＝7.04 m 过滤区半径r ＝0.08D ＝0.08×3800＝304 mm
计算直径Dc ＝D －2r （1-cosθ）＝3800-2×304×（1-cos35°）＝3690.0 mm S
2
P *Dc 7. 04⨯9. 8+1. 015⨯10-3⨯3690. 0＝+C ＝+2.0＝2.40 mm
［2σ］cos θ2⨯111⨯cos 35︒
取S 2＝3 mm
（3） 封头
椭圆封头 S 3＝mPD +C ［2σ］φ- 0. 5P
用标准椭圆封头 m ＝1
1⨯0. 18⨯3. 8⨯103
所以S 3＝＋2＝5.08 mm 取S 3＝5.5 mm 2⨯111⨯1. 0－0. 5⨯0. 18
综合S 1、S 2、S 3，取壁厚S ＝6 mm
6、进料管设计
满罐时间为5 h，进料速度为0.13 m/s
ππ V=D 2μt 101.62=D 2⨯0. 13⨯5⨯3600 44
D=0.237 m 取D=0.24 m=240 mm
选用φ240×6的热扎无缝钢管，外径为250 mm
7、洗涤水管径设计
洗涤锥形罐每次用水5吨，时间为1小时，取水流速度为1 m/s
ππ 5＝D 2μt ＝D 2*1*3600 D=0.0421 m 取D=50 mm 44
选用φ50×3的热扎无缝钢管
8、锥行罐相关附件[4]
（1）罐顶装置
罐顶装置包括正压保护阀、真空阀（或负压保护阀）和CIP 清洗装置。 发酵罐内压力升高时，会发生危险，因此要安装正压保护阀。大罐对真空很敏感，较小的负压就会导致其外形的变化。负压造成的危险远比大罐超压要大。即使温度只有很小的变化，也会造成较大的气体体积的变化。CIP 清洗装置是发酵罐中重要的组成成分，能有效加强啤酒安全生产和卫生管理。
（2）其他附件
其他附件包括温度探测计、液位高度显示器、压力传感器、最低液位探头、最高液位探头、取样装置、检查孔等。
9.8 清酒罐
因为一个锥形罐的发酵液放入两个清酒罐中，则清酒罐有效容积为55 m3。由物料衡算可知，每天过滤酒量为100.71 m3。选用清酒罐6个，基本尺寸为φ2800×3800，上下封头高均为700 mm。
9.9 CIP（ clean-in-place）清洗系统[10]
啤酒厂必须像玻璃房一样透明、干净，且没有脏角。小型企业清洗设备主要使用手刷和地板刷，大中型企业则使用CIP 清洗系统，这样可按照原位清洗的方法对设备进行清洗，节约很多宝贵的工作时间。通过自动开关，一股强大的液流从这些容器中被泵入连接好了容器和管道。其中时间、流量和温度等根据生产经验来确定。以下是清洗时间的大致范围：
⏹ 使用上一次循环的后冲洗回收水进行预清洗 3～5min ⏹ 排水 1～3min ⏹ 使用浓度为1%～2%的碱性清洗剂在70℃下循环清洗 30～50min ⏹ 排碱 1～3min ⏹ 用水进行中间清洗 4～5min ⏹ 排水 1～3min ⏹ 使用浓度为1%～2%的硝酸溶液清洗 10～15min ⏹ 排酸 1～3min ⏹ 用水进行中间清洗 2～3min ⏹ 排水 1～3min ⏹ 使用杀菌剂冲洗 15～20min ⏹ 排出杀菌剂 1～3min ⏹ 用清水进行后冲洗 3～5min ⏹ 排水 1～3min 这样整个清洗过程持续1～2h 。
根据经验与实践，10万吨啤酒厂糖化车间需要的CIP 清洗系统的设备组成为： ⏹ 酸罐 容积8m 3
⏹ 碱罐 容积8m 3和45m 3
⏹ 热水罐 容积8m 3
⏹ 外加热器
⏹ 以及大量管道，阀门和泵
结 论
1、能按照国家关于啤酒生产的相关规定和课程设计任务书进行设计，根据生产规模等因素，对工艺进行论证，选择成熟的生产工艺。成熟、稳定的生产工艺对工厂的运行发展提供坚实的基础。
2、原料的质量是保证啤酒质量的首要因素。糖化、麦汁煮沸、发酵是啤酒生产工艺中三个重要的物质转化过程。
3、完成物料衡算、水、汽、冷、CO 2用量的计算和设备的选型与计算，但计
算和设备的选型需要完善。
4、引进先进的设备，如PVPP 过滤机，增强了啤酒的稳定性，延长了啤酒的保质期。使啤酒的口感更加鲜美和淡爽。
5、对厂址进行了选择，一切都是以生产为主要目的，严格的按照要求选择厂址，尽最大可能生产最大化，污染最小化，运输畅通化，啤酒优质化。
致 谢
本设计是在我的指导老师赵立老师的亲切关怀和悉心指导下完成的。她科学、严谨的治学精神，认真负责的工作态度，给我留下很深的印象并激励着我。从题目的选择到最终完成，赵老师都给予我细心的指导和不懈的支持。 课程设计期间，其他同学也对我给予了很大的帮助
在此对赵老师和其他同学致以衷心的感谢！
参考文献:
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[2] 周广田，聂聪，崔云前，董小雷. 啤酒酿造技术[M].济南:山东大学出版社,2004.3
[3] 顾国贤. 酿造酒工艺学[M].北京:中国轻工业出版社,1996.12
[4] 程殿林. 啤酒生产技术[M].北京:化学工业出版社,2005.13
[5] Dawn I. Reilly, Cormac O'Cleirigh, Padraig K. Laboratory-Scale Production of High-Gravity Wort Suitable for a Broad Variety of Research Applications. J. Am.Soc. Brew. Chem.，2004, 62(1):23-28
[6]．顾国贤主编：酿造酒工艺学，中国轻工业出版社，1999年1月
[7]．管敦仪主编：啤酒工业手册，中国轻工业出版社，1991年1月
[8]．靳士兰、巨勇智主编：化工设备机械基础，延边大学出版社，2000年
[9]．[苏]M.M.科罗博夫等著，程跃芳等译：发酵生产工艺计算，轻工业出版社，1984年3月
[10]. 姚玉英. 化工原理上[M]. 天津大学出版社.1999.8