目 录
第一节 编制依据
第二节 工程概况
第三节 脚手架方案选择
第四节 脚手架的材质要求
第五节 脚手架的搭设流程及要求
第六节 脚手架计算书
第七节 脚手架搭设的劳动力安排
第八节 脚手架的检查与验收
第九节 脚手架拆除安全技术措施
第十节 兜网的搭设
第十一节 其他说明
附：悬挑式扣件钢管脚手架计算书
脚手架CI标识
悬挑梁平面布置图
第一章 编制说明
一、编制依据：
1、甘肃省建筑设计研究院的“文县汽车运输公司综合楼工程”施工图纸（施工总平面图）。
2、国家、地区关于工程脚手架工程施工的法律法规。
3、《文县汽车运输公司综合楼工程施工组织设计》及有关脚手架工程搭设、拆除的规程、标准、规范。
二、编制内容
1、编制依据。
2、工程概况。
3、脚手架计算。
4、脚手架搭设材质、劳动力、技术要求。
5、脚手架检查验收。
6、脚手架拆除。
第二章 工程概况
文县汽车运输公司综合楼工程位于文县汽车运输公司院内（文县滨河路北侧、江南街东侧），白水江北岸，故工程外防护采取旋挑式脚手架防护，在建筑物周测均需做防护。本工程为地下一层，层高3.9m，地上十四层，一层层高4.5m，二～四层层高4.2m，五～十四层层高2.9m，电梯间、水箱间4.8m，建筑主体高度51.6 m， “L”形布置。一～四层为商业用房，五～十四层为住宅用房，基础为井桩基础与筏板基础形成的复合基础。
第三章 脚手架工程的材质要求
l、钢管：采用外径48mm，壁厚 3.50mm，材质应符合现行国家标准《碳素结构钢》（GB/T 700）的相应规定，钢材强度等级Q235-A。
新钢管应有产品质量合格证、质量检验报告；钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道。旧钢管，其表面锈蚀深度不准超过0.5mm，端部弯曲不准超过5mm，中部弯曲一般不准超过20mm，
钢管上严禁打孔。脚手架施工前必须将入场钢管进行验收检查，满足要求后，方可在施工中使用。
2、采用安全网和密目式安全网，必须有产品生产许可证和质量合格证，选用绿色密目式安全网，要求阻燃。
3、扣件：采用可锻铸造扣件，应符合建设部《钢管脚手扣件标准》JGJ22-85的要求，在螺栓拧紧扭力矩达65N²m时，不得发生破坏；新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证，旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。新、旧扣件均应进行防锈处理。
4、密目式安全网，网目应满足2000目／100cm2，做耐贯穿试验不穿透，6³1.8m的单张网重量在12kg以上，颜色应满足环境效果要求，选用绿色。要求阻燃，使用的安全网必须有产品生产许可证和质量合格证，
5、连墙件采用钢管，其材质应符合现行国家标准《碳素钢结构》（GB/T 700）中Q235A钢的要求。连接材料(焊条、焊丝、焊剂、螺栓等)应符合国家标准《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)中钢结构连接材料的规定，并附有制造厂提供的质量证明书。
6、吊环及拉环采用一级钢筋，直径16的圆钢。
7、型钢水平悬挑杆采用16号槽钢，联梁采用14号槽钢。
8、挑梁：应符合现行国家标准《碳素结构钢》（GB/T 700）中Q235A级钢的要求。型钢根据现场实际情况选择长度为3m、6m。
9、脚手架搭设前应对架杆进行保养，除锈并统一涂色，使之符合标准化。 根据《安全色》(GB2893-82)要求，在不同的使用场合，脚手架钢管面层分别选用通体黄色、红色和白色、黄色和黑色间隔条纹3种形式。
1）、除整体脚手架水平防护管外，其余起防护、隔离作用的水平防护管(如洞口、临边水平防护管等)，刷红色和白色间隔条纹，间距600mm。
2）、脚手架剪刀撑采用黄色和黑色间隔条纹，间距600mm。
3）、其余脚手架钢管统一刷黄色。
第四章 脚手架的搭设流程及要求
地下室为双排脚手架，地下室外防水完成后，拆除脚手架，回填并进行脚手架基础处理，回填土夯实，脚手架基础要高出自然地面50mm，基础上铺一层
竹架板，再铺一层木胶合板，搭设1-3层落地式双排脚手架。架体搭设详悬挑架架体搭设。4层以上为悬挑扣件式双排脚手架。
一、悬挑脚手架的搭设
关键工艺：悬挑架部件准备→（预埋件检查合格）安装悬挑梁→纵梁安装→安装脚手架承插钢管底座→搭设脚手架→检查验收→使用→拆除
图1型钢悬挑脚手架搭设工艺流程示意图
二、搭设要点
1预埋拉环：依据建筑物平面特点，作出预埋拉环布置平面图的设计，按图在现浇板模板上定位放线。
在建筑物楼层内正对脚手架立杆设置两道预埋拉环，一道设置在离外墙面500mm处，另一道设置在距悬挑梁端100mm处，应锚固在楼板的结构受力钢筋的下方。当垂直拉环部位板上部无钢筋时，垂直拉环增设配筋6ø10@200和ø6@100钢筋网片，长度2000mm。预埋拉环时应严格控制前后两根对应在一条直线上。搭接焊接钢筋防止挑梁滑动。
2悬挑梁搭设：
（1）、 正常部位：型钢上表面悬挑端距端部焊接钢筋底座，用于固定脚手架立杆，型钢一端悬挑，另一端固定在楼面结构上。
上部悬挑层的水平悬挑梁平面位置应错开150mm，避免与下部悬挑层的水平悬挑梁上的立杆相碰。
（2）、阳角部位：型钢悬挑梁上表面悬挑端距端部处焊角钢用于固定纵梁，另一端固定在楼面结构上的做法同正常部位做法。在纵梁与悬挑梁交接处的纵梁下部焊接角钢防止纵梁滑移。如图2.2-3b。卸荷如图2.2-4。阳角部位根部的挑梁用槽钢时应将槽钢对焊成空心方型型钢。
（3）、中间楼梯部位：悬挑梁设在楼梯间与两侧房间的分隔墙处的结构板上。如图： 2.2-5，再在悬挑端上搁置纵梁。
（4）、立杆间距
脚手架立杆最大纵距1.5m，步距1.8m，内外立杆间距0.80m；连墙杆间距竖直3.6m，水平3.0m(即二步二跨)：里立杆距建筑物0.3m。
立杆布置的的原则:根据本工程的特点,立杆布置时首先在柱子的两边各布置一根立杆;柱间的立杆间距按剩余尺寸平均等分。
3、大横杆、小横杆设置
大横杆在脚手架高度方向的间距1.8m，大横杆置于立杆里面，每侧外伸长度为150mm。
外架子按立杆与大横杆交点处设置小横杆，两端固定在立杆，以形成空间结构整体受力。
纵向水平杆接长采用对接扣件连接，对接扣件应交错布置：两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头中心至最近节点的距离不宜大于纵距的1/3。
横向扫地杆亦采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定。
4、脚手板、脚手片的铺设要求
脚手架里排立杆与结构层之间均应铺设竹脚手板：板宽为250mm，里外立杆应满铺脚手板，无探头板。
满铺层脚手片必须垂直墙面横向铺设，满铺到位，不留空位，不能满铺处必须采取有效的防护措施。
每一悬挑单元的底层使用竹串片脚手板(木脚手板)，纵向水平杆应作为横向水平杆的支座，用直角扣件固定在立杆上；其余各层使用竹笆脚手板，纵向水平杆应采用直角扣件固定在横向水平杆上，并应等间距设置，间距不大于400mm。
竹串片脚手板铺设采用对接平铺。接头处必须设两根横向水平杆，脚手板外伸长应取130～150mm，两块脚手板外伸长度的和不应大于300mm；脚手板搭接铺设时，接头必须支在横向水平杆上，搭接长度应大于200mm，其伸出横向水平杆的长度不应小于100mm
架体底层的脚手板必须铺设严密，且应用平网及密目安全网兜底。
架体内每隔两层且高度不超过10米设层间安全平网，操作层下设随层安全平网，安全平网应架设牢固、封闭严密。
5、剪刀撑
脚手架外测立面全高全长范围设置剪刀撑，并应由底至顶连续设置；剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度不小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固
定。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线离主节点的距离不宜大于150mm。
6、防护栏杆及安全网
(1)、脚手架外侧使用建设主管部门认证的合格绿色密目式安全网封闭，且将安全网固定在脚手架外立杆里侧。
(2)、选用尼龙绳张挂安全网，要求严密、平整。脚手架外侧设置密目式安全网封闭，安全网设置在外排立杆的内侧。安置时要使安全网充分绷紧张拉，且上下左右的安全网环扣要对齐，用合乎要求的尼龙绳系牢在脚手架钢管上。在脚手架转角处，要用约φ14的细竹竿夹在安全网的阴角面，并绑扎在转角的外立杆上，这样使安全网的转角保证垂直、美观。
(3)、脚手架外侧必须设1.2m高的防护栏杆和30cm高踢脚杆，在每一作业层架体外侧必须设置上、下两道防护栏杆（上杆高度1.2m，下杆高度0.6m）和挡脚板（高度300mm）；
(4)、脚手架内侧形成临边的(如遇大开间门窗洞等)，在脚手架内侧设1.2m的防护栏杆和30cm高踢脚杆。
7、连墙件
(1)、脚手架与建筑物按水平方向3.0m，垂直方向3.6m，设一拉结点。
(2)、拉结点在转角范围内和顶部处加密，即在转角l米以内范围按垂直方向每3.6米设一拉结点。
(3)连墙件的布置应符合下列规定：
1）、尽量靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于300mm；
2）、应从底层第一步纵向水平杆处开始设置；
3）、连墙件易采用菱形布置，菱形的上下节点处与建筑物的连接采用刚性连接。连墙件中的连墙杆宜呈水平设置，当不能水平设置时，与脚手架连接的一端应下斜连接，不应采用上斜连接。
4）、施工卸料平台、塔吊部位脚手架断开处必须设置连墙件，且必须设置横向斜撑；横向斜撑应在同一节间,由底至顶层呈之字型连续布置。
(4)、双排脚手架门洞及卸料平台洞口桁架的构造应符合：
1）、门洞处的空间桁架，除下弦平面外，应在其余5个平面内的图示节间设置一根斜腹杆；
2）、斜腹杆采用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。当斜腹杆在1跨内跨越2个步距时，宜在相交的纵向水平杆处，增设一根横向水平杆，将斜腹杆固定在其伸出端上；
斜腹杆宜采用通长杆件，当必须接长使用时，宜采用对接扣件连接，也可采用搭接，搭接长度不小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。
门洞桁架下的两侧立杆应为双管立杆，副立杆高度应高于门洞口1～2步。 门洞桁架中伸出上下弦杆的杆件端头，均应增设一个防滑扣件，该扣件宜紧靠主节点处的扣件。
(5)、当脚手架下部暂不能设连墙件时可搭设抛撑。抛撑应采用通长杆件与脚手架可靠连接，与地面的倾角应在450～600之间；连接点中心至主节点的距离不应大于300mm。抛撑应在连墙件搭设后方可拆除。
卸料平台进料口的搭设应符合《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130—2001规范中门洞搭设的构造规定。
8、架体内防护
电梯井的防护采用定型工具化的栅门拦设(高度大于1.8m)，层层进行封闭，且每两层布置安全网。临边采用栏杆进行防护。
9、其他要求：
(1)、安装悬挑架时，操作人员可在下层脚手架上操作。如无下层脚手架，应先设置安全可靠的临时性操作平台。
(2)、悬挑架安装前，应按下列项目进行检查，并做出记录：
悬挑架应在混凝土强度达到10MPa后进行安装，在混凝土强度达到15MPa后才能逐步施加荷载。
在建筑物上用适当标记放出安装悬挑梁的基准线和标高；
应除去预埋件表面的杂物，对预埋件的位置应逐个检查并实测预埋件的偏差。
(3)、预埋件在混凝土浇筑时产生位移或陷入混凝土中可按下述方法纠正： 产生位移时可用焊接方法在预埋件上焊一块较大钢板进行扩大；
陷入混凝土时可在原预埋件上加焊钢板垫至规定表面；
角度发生偏差时可用加焊斜垫铁至规定角度；
纠偏时，应尽量减少加焊钢板或垫铁的块数，一般不超过三块，并应放置整齐，接触良好。
(4)、各部件的连接接头，必须经过检查合格后，方可紧固和焊接。连接时，应有防止金属结构变形的措施。
(5)、操作人员应细心协调，相互配合，防止损坏悬挑梁部件及预埋件，确保悬挑架的几何形式和位置准确。
每完成一榀悬挑架的安装后，应按规定检验并校正，才能继续安装相邻一榀悬挑架。
安装纵梁前，应再次核对安装后悬挑架的孔眼尺寸，悬挑架的相对位置，看是否有移位、变形情况发生，必要时应采取调整纵梁长度等处理措施后再安装。
悬挑架的安装、脚手架系统的搭设必须经过有关人员分段验收、分段办理验收手续，验收合格后才能使用。
悬挑脚手架在使用中应经常进行检查，并应遵守设计对操作层数的规定，不得超负荷工作。
拆除悬挑脚手架，应先拆除脚手架系统，然后再拆除纵梁和悬挑梁，拆除脚手架系统应按本方案相应章节的规定执行。
拆除悬挑脚手架应尽量利用建筑施工垂直运输设施。
拆除纵梁和悬挑架，应根据具体情况可整段或整体拆除，也可分段拆除，拆除时应注意上下的联系，统一指挥，防止撞击已建成的装饰面。
外架三层以上每层在南面3-4、10-11轴各设一个卸料平台，上下层错开，详见卸料平台专项施工方案。
建筑物北面三层屋面仅可作4-7层脚手架的立杆支撑。做立杆支撑时，立杆下部必须铺木板。
（6）、脚手架搭设时应注意使小横杆、大横杆伸出脚手架外立杆的长度保持在100mm-150mm。
脚手架外网应采用密目式安全立网封闭。临边防护，在防护栏杆内侧也应加设此种立网作防护。
脚手架作业层设高度不小于180mm的挡脚板，挡脚板外立面刷黄色和黑色间隔条纹，条纹宽20cm，并向一个方向倾斜60°角。挡脚板应绑扎牢固，平整、顺直、美观。
脚手架搭设完，经验收合格后，应在建筑物的每层，每隔20m---30m设脚手架验收合格牌和警示牌。非作业层应设验收合格牌和“未经允许禁止入内、如需使用请与负责人谭正中联系”提示牌、“禁止入内”禁止标志牌；作业层应设验收合格牌、“使用前安全检查”警告标志牌和“脚手架使用需知”牌。
三、质量标准及验收
悬挑架安装后的允许偏差与检查方法应符合下表的规定。
悬挑架安装后的允许偏差和检查方法
脚手架系统搭设的质量标准、检验方法详见本标准有关章节和JGJ130-2001的相关内容。
四、维护保养
脚手架的例行维修保养和检查：
每天在使用脚手之前和下班之后，都应对脚手架进行例行保养和检查。
例行保养和检查，自检和专业检查，都要有记录。
悬挑架、纵梁、脚手架每周维修保养一次。
在大风、雨、雪后和暂停后重新使用的脚手架，都要全面检查，只有合格
后方可投入使用。
悬挑架、纵梁、脚手架(含配件)在每个工程完工拆除运输后，都要进行一
次大的维修、保养和鉴定工作，决定其是否继续使用或报废。
第五章 脚手架计算
一、参数信息:
1、脚手架参数
落地式双排脚手架搭设高度按最高的18.1米进行计算，悬挑架首次悬挑梁
布置在4层，拟每4层为1个外挑单位，外挑高度4-7层为16.5米、8-11层为18.1米、12-15层为14.3米、16以上共悬挑四次。立杆采用单立杆；
搭设尺寸为：立杆的纵距最大为 1.50米，立杆的横距为0.800米，横杆的
步距为1.80 米；内排架距离墙距离为0.25米；
大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为
Φ48³3.5； 横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数 0.80；连墙件布置取两步两跨，竖向间距 3.60 米，水平间距3.00 米，采用扣件连接；
2.活荷载参数
施工均布荷载标准值(kN/m2):2.000；脚手架用途:装修脚手架；
3.水平悬挑支撑梁:悬挑水平钢梁采用16号槽钢，依据现有材料，槽钢长
度为3m、6m。
二、悬挑式扣件钢管脚手架计算书
钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》
（JGJ130-2001）。
计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为11.6米，立杆采用单立管。
搭设尺寸为：立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.80米，立杆的步距1.80米。 采用的钢管类型为48³3.5，
连墙件采用2步2跨，竖向间距2.90米，水平间距3.00米。
施工均布荷载为2.0kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设4层。
悬挑水平钢梁采用[16a号槽钢U口水平，其中建筑物外悬挑段长度1.10米，建筑物内锚固段长度1.90米。
悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。
一、小横杆的计算
小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算
小横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m
脚手板的荷载标准值 P2=0.350³1.500/3=0.175kN/m
活荷载标准值 Q=2.000³1.500/3=1.000kN/m
荷载的计算值 q=1.2³0.038+1.2³0.175+1.4³1.000=1.656kN/m
2.抗弯强度计算
最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩
计算公式如下:
M=1.656³0.8002/8=0.132kN.m
=0.132³106/5080.0=26.080N/mm2
小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
3.挠度计算
最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度
计算公式如下:
荷载标准值q=0.038+0.175+1.000=1.213kN/m
简支梁均布荷载作用下的最大挠度
V=5.0³1.213³800.04/(384³2.06³105³121900.0)=0.258mm
小横杆的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!
二、大横杆的计算
大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。
1.荷载值计算
小横杆的自重标准值 P1=0.038³0.800=0.031kN
脚手板的荷载标准值 P2=0.350³0.800³1.500/3=0.140kN
活荷载标准值 Q=2.000³0.800³1.500/3=0.800kN
荷载的计算值 P=(1.2³0.031+1.2³0.140+1.4³0.800)/2=0.662kN
2.抗弯强度计算
最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下:
集中荷载最大弯矩计算公式如下:
M=0.08³(1.2³0.038)³1.5002+0.267³0.662³1.500=0.274kN.m
=0.274³106/5080.0=53.858N/mm2
大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
3.挠度计算
最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 均布荷载最大挠度计算公式如下:
集中荷载最大挠度计算公式如下:
大横杆自重均布荷载引起的最大挠度
V1=0.677³0.038³1500.004/(100³2.060³105³121900.000)=0.05mm 集中荷载标准值P=0.031+0.140+0.800=0.971kN
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度
V1=1.883³970.720³1500.003/(100³2.060³105³121900.000)=2.46mm 最大挠度和V=V1+V2=2.509mm
大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!
三、扣件抗滑力的计算
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算
R ≤ Rc
其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；
R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
1.荷载值计算
横杆的自重标准值 P1=0.038³1.500=0.058kN
脚手板的荷载标准值 P2=0.350³0.800³1.500/2=0.210kN
活荷载标准值 Q=2.000³0.800³1.500/2=1.200kN
荷载的计算值 R=1.2³0.058+1.2³0.210+1.4³1.200=2.001kN
单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；
双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；
四、脚手架荷载标准值
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
静荷载标准值包括以下内容：
(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1248
NG1 = 0.125³11.600=1.45kN
(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹串片脚手板，标准值为0.35 NG2 = 0.350³4³1.500³(0.800+0.250)/2=1.102kN
(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、木脚手板标挡板，准值为0.14
NG3 = 0.140³1.500³4/2=0.420kN
(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005
NG4 = 0.005³1.500³18.100=0.136kN
经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.108kN。
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到，活荷载标准值 NQ = 2.000³2³1.500³0.800/2=2.400kN 风荷载标准值应按照以下公式计算
其中 W0 —— 基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)附录表D.4的规定采用：W0 = 0.300
Uz —— 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)附录表7.2.1的规定采用：Uz = 0.840
Us —— 风荷载体型系数：Us = 0.936
经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.7³0.300³0.840³0.936 = 0.165kN/m2。 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2NG + 0.85³1.4NQ
经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2³3.108+0.85³1.4³
2.400=6.59kN
不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2NG + 1.4NQ
经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2³3.108+1.4³
2.400=7.090kN
风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式
MW = 0.85³1.4Wklah2/10
其中 Wk —— 风荷载标准值(kN/m2)；
la —— 立杆的纵距 (m)；
h —— 立杆的步距 (m)。
经过计算得到风荷载产生的弯矩 Mw=0.85³1.4³0.165³1.500³1.800³
1.800/10=0.095kN.m
五、立杆的稳定性计算
1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算
其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N=7.090kN；
i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；
k —— 计算长度附加系数，取1.155；
u —— 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；
l0 —— 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.155³1.500³
1.800=3.118m；
A —— 立杆净截面面积，A=4.890cm2；
W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3；
—— 由长细比，为3118/16=197；
—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.186；
—— 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到
=7090/(0.19³489)=78.04N/mm2；
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；
不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算
2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算
其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N=6.59kN；
i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；
k —— 计算长度附加系数，取1.155；
u —— 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；
l0 —— 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.155³1.500³
1.800=3.118m；
A —— 立杆净截面面积，A=4.890cm2；
W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3；
—— 由长细比，为3118/16=197；
—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.186；
MW —— 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.095kN.m；
—— 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到
=7557/(0.19³489)+95000/5080=101.978N/mm2；
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；
考虑风荷载时，立杆的稳定性计算
六、连墙件的计算
连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：
Nl = Nlw + No
其中 Nlw —— 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算： Nlw = 1.4 ³ wk ³ Aw
wk —— 风荷载标准值，wk = 0.165kN/m2；
Aw —— 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw = 3.60³3.00 = 10.800m2；
No —— 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No = 5.000
经计算得到 Nlw = 2.496kN，连墙件轴向力计算值 Nl = 7.496kN 连墙件轴向力设计值 Nf = A[f]
其中
—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l/i=25.00/1.58的结果查表得到=0.96；
A = 4.89cm2；[f] = 205.00N/mm2。
经过计算得到 Nf = 96.246kN
Nf>Nl，连墙件的设计计算满足要求!
连墙件采用扣件与墙体连接。
经过计算得到 Nl = 7.496kN小于扣件的抗滑力8.0kN，满足要求!
七、悬挑梁的受力计算
悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算
悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 支座反力计算公式
支座弯矩计算公式
C点最大挠度计算公式
其中 k = m/l,kl = ml/l,k2 = m2/l。
本工程算例中，m = 1100mm，l = 1900mm，ml = 250mm，m2 = 1050mm； 水平支撑梁的截面惯性矩I = 866.20cm4，截面模量(抵抗矩) W = 108.30cm3。 受脚手架作用集中强度计算荷载 N=8.06kN
水平钢梁自重强度计算荷载 q=1.2³21.95³0.0001³7.85³10=0.21kN/m k=1.10/1.90=0.58
kl=0.25/1.90=0.13
k2=1.05/1.90=0.55
代入公式，经过计算得到
支座反力 RA=22.126kN
支座反力 RB=-5.385kN
最大弯矩 MA=10.604kN.m
抗弯计算强度 f=10.604³106/(1.05³108300.0)=93.249N/mm2 水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!
受脚手架作用集中计算荷载 N=3.92+2.40=6.32kN
水平钢梁自重计算荷载 q=21.95³0.0001³7.85³10=0.17kN/m 最大挠度 Vmax=4.810mm
按照《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录A结构变形规定，受弯构件的跨度对悬臂梁为悬伸长度的两倍，即2200.0mm
水平支撑梁的最大挠度小于2200.0/400,满足要求!
八、悬挑梁的整体稳定性计算
水平钢梁采用[16a号槽钢U口水平,计算公式如下
其中
b —— 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：
经过计算得到
b=570³10.0³63.0³235/(1050.0³160.0³235.0)=2.14 由于b大于0.6，按照《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B
其值b'=1.07-0.282/b=0.938
经过计算得到强度
=10.60³106/(0.938³108300.00)=104.38N/mm2； 水平钢梁的稳定性计算
九、锚固段与楼板连接的计算
1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下： 水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=5.385kN
水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为
其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8[f] = 50N/mm2；
所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=[5385³4/(3.1416³50³2)]1/2=9mm
本工程选用16的。
水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧50cm以上搭接长度。
第六章 脚手架搭设的劳动力安排
1、为确保工程进度的需要，同时根据本工程的结构特征和外脚手架的工程量，确定本工程外脚手架搭设人员需要8～12人，均有上岗作业证书。
2、建立由项目经理、施工员、安全员、架子班长组成的管理机构，架子班长负有指挥、调配、检查的直接责任。
3、外脚手架的搭设和拆除，均应有项目技术负责人的认可，方可进行施工作业，并必须配备有足够的辅助人员和必要的工具。
第七章 脚手架的检查与验收
1、脚手架必须由持有效《架子工特种作业人员证书》的人员搭设；
2、进行分段验收和检查，发现有不符合要求的应迅速整改；
3、脚手架分段验收严格按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001第八节及JGJ59-99中"脚手架检查评分表"所列项目和施工方案要求的内容进行检查。填写验收记录单，并由搭设人员、安全员、施工员、技术负责人、项目经理签认，方能交付使用。
4、架体内必须做到每层封闭(即进行隔离)，且不能大于4步。
5、在检查验收中如发现悬挑式脚手架不符合设计或规范规定的，应立即落实整改。对检查验收的结果及整改情况，应按实记录，并由验收人员签名留档保存。
6、悬挑式脚手架验收合格后，应在架体醒目处悬挂验收合格牌、限载牌以及安全操作规程牌。施工荷载均匀堆放，并不超过250Kg／m2。建筑垃圾或不用的物料必须及时清除
第九节 脚手架拆除安全技术措施
1、拆架前，全面检查拟拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准工作。作业计划一般包括：拆架的步骤和方法、安全措施、材料堆放地点、劳动组织安排等。
2、拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。
3、拆架的高处作业人员应戴安全帽、系安全带、扎裹腿、穿软底防滑鞋。
4、拆架程序应遵守由上而下，先搭后拆的原则，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等，并按一步一清原则依次进行。严禁上下同时进行拆架作业。
5、拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣，拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣。
6、连墙杆(拉结点)应随拆除进度逐层拆除。
7、拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。
8、在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。
9、拆下的材料要徐徐下运，严禁抛掷。运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。
10、高层建筑脚手架拆除，应配备良好的通讯装置。
11、输送至地面的杆件，应及时按类堆放，整理保养。
12、当天离岗时，应及时加固尚未拆除部分，防止存留隐患造成复岗后的人为事故。
13、如遇强风、雨、雪等特殊气候，不应进行脚手架的拆除，严禁夜间拆除。
14、翻掀垫铺竹笆应注意站立位置，并应自外向里翻起竖立，防止外翻将竹笆内未清除的残留物从高处坠落伤人。
第十节、兜网的搭设
在八层搭设脚手架时开始搭设兜网，并随脚手架上翻依次搭设。依据现有材料，斜拉钢丝绳为Ø12，斜撑杆长度5.5米，间距5米。斜撑杆下部与大横杆连接。
第十一节 其他说明
1．悬挑式脚手架搭设之前，项目部技术负责人必须对参加搭设人员的安全技术交底，并履行签字手续；搭设人员必须持证上岗。
2．悬挑式脚手架必须严格按照设计、施工方案进行搭设。
3．悬挑式脚手架搭设过程中，须由安全员进行监督。
4．悬挑式脚手架的底部，必须采取防止人和物体的坠落的全封闭措施。
5、环保措施
在架体底部铺设一层密目网防止灰尘及小垃圾从架体上向下飘落。
及时清理架体上和安全网内的垃圾。
搭设架体的钢管、扣件、连墙件等材料统一刷油漆。
挡脚板按要求制作好后, 统一刷油漆。
封闭架体的安全网,选用统一颜色,统一尺寸的密目安全网。
安全网重复进行使用前，必须进行清洗。
在架体上设计并张贴安全宣传标语。
悬挑式扣件钢管脚手架计算书
钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。
计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为18.1米，立杆采用单立管。 搭设尺寸为：立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.80米，立杆的步距1.80米。
采用的钢管类型为48³3.5，
连墙件采用2步2跨，竖向间距3.60米，水平间距3.00米。
施工均布荷载为2.0kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设4层。
悬挑水平钢梁采用[16a号槽钢U口水平，其中建筑物外悬挑段长度1.10米，建筑物内锚固段长度1.90米。
悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。
一、小横杆的计算
小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算
小横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m
脚手板的荷载标准值 P2=0.350³1.500/3=0.175kN/m
活荷载标准值 Q=2.000³1.500/3=1.000kN/m
荷载的计算值 q=1.2³0.038+1.2³0.175+1.4³
1.000=1.656kN/m
小横杆计算简图
2.抗弯强度计算
最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩
计算公式如下:
M=1.656³0.8002/8=0.132kN.m
=0.132³106/5080.0=26.080N/mm2
小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
3.挠度计算
最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度
计算公式如下:
荷载标准值q=0.038+0.175+1.000=1.213kN/m
简支梁均布荷载作用下的最大挠度
V=5.0³1.213³800.04/(384³2.06³105³121900.0)=0.258mm 小横杆的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!
二、大横杆的计算
大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。
1.荷载值计算
小横杆的自重标准值 P1=0.038³0.800=0.031kN
脚手板的荷载标准值 P2=0.350³0.800³1.500/3=0.140kN 活荷载标准值 Q=2.000³0.800³1.500/3=0.800kN 荷载的计算值 P=(1.2³0.031+1.2³0.140+1.4³
0.800)/2=0.662kN
大横杆计算简图
2.抗弯强度计算
最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和
均布荷载最大弯矩计算公式如下:
集中荷载最大弯矩计算公式如下:
M=0.08³(1.2³0.038)³1.5002+0.267³0.662³1.500=0.274kN.m
=0.274³106/5080.0=53.858N/mm2
大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
3.挠度计算
最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和
均布荷载最大挠度计算公式如下:
集中荷载最大挠度计算公式如下:
大横杆自重均布荷载引起的最大挠度
V1=0.677³0.038³1500.004/(100³2.060³105³
121900.000)=0.05mm
集中荷载标准值P=0.031+0.140+0.800=0.971kN
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度
V1=1.883³970.720³1500.003/(100³2.060³105³
121900.000)=2.46mm
最大挠度和
V=V1+V2=2.509mm
大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!
三、扣件抗滑力的计算
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
R ≤ Rc
其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；
R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
1.荷载值计算
横杆的自重标准值 P1=0.038³1.500=0.058kN
脚手板的荷载标准值 P2=0.350³0.800³1.500/2=0.210kN 活荷载标准值 Q=2.000³0.800³1.500/2=1.200kN 荷载的计算值 R=1.2³0.058+1.2³0.210+1.4³
1.200=2.001kN
单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；
双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；
四、脚手架荷载标准值
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
静荷载标准值包括以下内容：
(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1248 NG1 = 0.125³18.100=2.259kN
(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹串片脚手板，标准值为0.35
NG2 = 0.350³4³1.500³(0.800+0.250)/2=1.102kN
(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、木脚手板标挡板，准值为0.14
NG3 = 0.140³1.500³4/2=0.420kN
(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005
NG4 = 0.005³1.500³18.100=0.136kN
经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.917kN。 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到，活荷载标准值 NQ = 2.000³2³1.500³0.800/2=2.400kN
风荷载标准值应按照以下公式计算
其中 W0 —— 基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)附录表D.4的规定采用：W0 = 0.300
Uz —— 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)附录表7.2.1的规定采用：Uz = 0.840
Us —— 风荷载体型系数：Us = 0.936
经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.7³0.300³0.840³0.936 = 0.165kN/m2。
考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2NG + 0.85³1.4NQ
经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2³3.917+0.85³1.4³
2.400=7.557kN
不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2NG + 1.4NQ
经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2³3.917+1.4³
2.400=8.061kN
风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式
MW = 0.85³1.4Wklah2/10
其中 Wk —— 风荷载标准值(kN/m2)；
la —— 立杆的纵距 (m)；
h —— 立杆的步距 (m)。
经过计算得到风荷载产生的弯矩 Mw=0.85³1.4³0.165³1.500³
1.800³1.800/10=0.095kN.m
五、立杆的稳定性计算
1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算
其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N=8.061kN；
i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；
k —— 计算长度附加系数，取1.155；
u —— 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；
l0 —— 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.155³1.500³1.800=3.118m；
A —— 立杆净截面面积，A=4.890cm2；
W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3；
—— 由长细比，为3118/16=197；
—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.186；
—— 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到
=8061/(0.19³489)=88.728N/mm2；
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2； 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算
2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算
其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N=7.557kN；
i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；
k —— 计算长度附加系数，取1.155；
u —— 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；
l0 —— 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.155³1.500³1.800=3.118m；
A —— 立杆净截面面积，A=4.890cm2；
W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3；
—— 由长细比，为3118/16=197；
—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.186；
MW —— 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.095kN.m；
—— 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到
=7557/(0.19³489)+95000/5080=101.978N/mm2；
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2； 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算
六、连墙件的计算
连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：
Nl = Nlw + No
其中 Nlw —— 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：
Nlw = 1.4 ³ wk ³ Aw
wk —— 风荷载标准值，wk = 0.165kN/m2；
Aw —— 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw =
3.60³3.00 = 10.800m2；
No —— 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No = 5.000
经计算得到 Nlw = 2.496kN，连墙件轴向力计算值 Nl = 7.496kN 连墙件轴向力设计值 Nf = A[f]
其中
—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l/i=25.00/1.58的结果查表得到=0.96；
A = 4.89cm2；[f] = 205.00N/mm2。
经过计算得到 Nf = 96.246kN
Nf>Nl，连墙件的设计计算满足要求!
连墙件采用扣件与墙体连接。
经过计算得到 Nl = 7.496kN小于扣件的抗滑力8.0kN，满足要求!
七、悬挑梁的受力计算
悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算
悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。
悬臂单跨梁计算简图
支座反力计算公式
支座弯矩计算公式
C点最大挠度计算公式 其中 k = m/l,kl = ml/l,k2 = m2/l。
本工程算例中，m = 1100mm，l = 1900mm，ml = 250mm，m2 = 1050mm； 水平支撑梁的截面惯性矩I = 866.20cm4，截面模量(抵抗矩) W = 108.30cm3。
受脚手架作用集中强度计算荷载 N=8.06kN
水平钢梁自重强度计算荷载 q=1.2³21.95³0.0001³7.85³10=0.21kN/m
k=1.10/1.90=0.58
kl=0.25/1.90=0.13
k2=1.05/1.90=0.55
代入公式，经过计算得到
支座反力 RA=22.126kN
支座反力 RB=-5.385kN
最大弯矩 MA=10.604kN.m
抗弯计算强度 f=10.604³106/(1.05³108300.0)=93.249N/mm2 水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!
受脚手架作用集中计算荷载 N=3.92+2.40=6.32kN
水平钢梁自重计算荷载 q=21.95³0.0001³7.85³10=0.17kN/m 最大挠度 Vmax=4.810mm
按照《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录A结构变形规定，受弯构件的跨度对悬臂梁为悬伸长度的两倍，即2200.0mm
水平支撑梁的最大挠度小于2200.0/400,满足要求!
八、悬挑梁的整体稳定性计算
水平钢梁采用[16a号槽钢U口水平,计算公式如下
其中
b —— 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：
经过计算得到
b=570³10.0³63.0³235/(1050.0³160.0³235.0)=2.14
由于b大于0.6，按照《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B
其值b'=1.07-0.282/b=0.938
经过计算得到强度
=10.60³106/(0.938³
108300.00)=104.38N/mm2；
水平钢梁的稳定性计算
九、锚固段与楼板连接的计算
1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下： 水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=5.385kN
水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为
其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8[f] = 50N/mm2；
所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=[5385³4/(3.1416³50³2)]1/2=9mm
本工程选用16的。
水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧50cm以上搭接长度。
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