第１７卷第３期２０１４年６月
建筑材料学报
ＪＯＵＲＮＡＬＯＦＢＵＩＬＤＩＮＧＭＡＴＥＲＩＡＬＳ
Ｖ０１．１７，Ｎｏ．３
Ｊｕｎ．，２０１４
文章编号：１００７９６２９（２０１４）０３
０４６５０６
再生卵石骨料混凝土力学性能试验研究
陈宗平ｈ２，
周春恒１，陈宇良１，黄
靖１，
薛建阳２
（１．广西大学土木建筑工程学院，广西南宁５３０００４；
２．广西大学工程防灾与结构安全教育部重点实验室，广西南宁５３０００４）
摘要：采用以卵石为粗骨料的原生混凝土作为再生混凝土来源，通过破碎、筛分获取再生卵石粗骨料，并用其全部或部分取代天然卵石来配制再生混凝土．以再生卵石粗骨料取代率为变化参数，设计９９个试件，分别进行立方体抗压强度、棱柱体抗压强度、抗折强度、弹性模量和泊松比等力学性能试验．观察了试件的破坏形态，获取其受力破坏全过程的应力应变曲线及峰值应力、峰值应变、弹性模量和泊松比等特征参数，并提出了再生卵石骨料混凝土各项强度指标之间的换算关系公式．结果表明：再生卵石骨料混凝土的各项强度指标与天然卵石骨料混凝土相比均有略微增大之势；不同取代率下，再生卵石骨料混凝土应力应变曲线下降段比天然卵石骨料混凝土陡峭；再生卵石骨料混凝土弹性模量均小于天然卵石骨料混凝土，泊松比与天然卵石骨料混凝土接近．关键词：再生混凝土；卵石骨料；强度特征；强度换算中图分类号：ＴＵ５２８．０１
文献标志码：Ａ
ｄｏｉ：１０．３９６９／ｊ．ｉｓｓｎ．１００７
９６２９．２０１４．０３．０１７
Ｍｅｃｈａｎｉｃａｌ
ＣＨＥＮＺｏｎｇｐｉｎ９１”，
ＰｒｏｐｅｒｔｉｅｓｏｆＲｅｃｙｃｌｅｄＰｅｂｂｌｅＡｇｇｒｅｇａｔｅＣｏｎｃｒｅｔｅ
ＺＨＯＵ
Ｃｈｕｎｈｅｎ９１，
ＣＨＥＮＹｕｌｉａｎ９１，ＨＵＡＮＧＪｉｎ９１，Ｘ【，ＥＪｉａｎｙａｎｇ
２
（１．ＣｏｌｌｅｇｅｏｆＣｉｖｉｌＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇａｎｄＡｒｃｈｉｔｅｃｔｕｒｅ，ＧｕａｎｇｘｉＵｎｉｖｅｒｓｉｔｙ，Ｎａｎｎｉｎｇ５３０００４，Ｃｈｉｎａ；２．ＫｅｙＬａｂｏｒａｔｏｒｙｏｆＤｉｓａｓｔｅｒ
Ｐｒｅｖｅｎｔｉｏｎａｎｄ
ＳｔｒｕｃｔｕｒａｌＳａｆｅｔｙｏｆＣｈｉｎａＭｉｎｉｓｔｒｙｏｆＥｄｕｃａｔｉｏｎ，ＧｕａｎｇｘｉＵｎｉｖｅｒｓｉｔｙ，Ｎａｎｎｉｎｇ５３０００４，Ｃｈｉｎａ）
Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｐｒｉｍａｒｙ
ｃｏｎｃｒｅｔｅ
ｗｉｔｈｐｅｂｂｌｅ
ｃｏａｒｓｅ
ａｇｇｒｅｇａｔｅｗａｓｕｓｅｄ
ａｓ
ｔｈｅ
ｓｏｕｒｃｅ
ｏｆｒｅｃｙｃｌｅｄｐｅｂｂｌｅ，ａ１１
ｏｒ
ｐａｒｔｏｆｎａｔｕｒａｌｐｅｂｂｌｅｗａｓｒｅｐｌａｃｅｄｗｉｔｈｒｅｃｙｃｌｅｄｐｅｂｂｌｅｔｏｐｒｅｐａｒｅｃｏｎｃｒｅｔｅ．９９ｓｐｅｃｉｍｅｎｓｗｅｒｅｄｅｓｉｇｎｅｄ
ｗｉｔｈｄｉｆｆｅｒｅｎｔｒｅｐｌａｃｅｍｅｎｔｒａｔｅ．Ｔｈｅｐｒｉｓｍｃｏｍｐｒｅｓｓｉｖｅｓｔｒｅｎｇｔｈ，ｃｕｂｅｃｏｍｐｒｅｓｓｉｖｅｓｔｒｅｎｇｔｈ，ｆｌｅｘｕｒａｌｓｔｒｅｎｇｔｈ，ｅｌａｓｔｉｃｍｏｄｕｌｕｓａｎｄＰｏｉｓｓｏｎ’Ｓｒａｔｉｏｓｏｆｓｐｅｃｉｍｅｎｓｗｅｒｅｔｅｓｔｅｄ．Ｔｈｅｆａｉｌｕｒｅｐａｔｔｅｒｎ，ｓｔｒｅｓｓｓｔｒａｉｎｃｕｒｖｅｓ，ｐｅａｋｓｔｒｅｓｓ，ｐｅａｋｓｔｒａｉｎ，ｅｌａｓｔｉｃｍｏｄｕｌｕｓａｎｄＰｏｉｓｓｏｎ’ＳＢａｓｅｄ
ｏｎ
ｒａｔｉｏｓ
ｏｆｓｐｅｃｉｍｅｎｓｗｅｒｅ
ｄｅｔｅｒｍｉｎｅｄ．
ｔｈｅ
ｔｅｓｔ
ｄａｔａ，ｔｈｅｃｏｎｖｅｒｓｉｏｎｒｅｌａｔｉｏｎｓｈｉｐｏｆｖａｒｉｏｕｓｓｔｒｅｎｇｔｈｉｎｄｅｘｅｓｗａｓｐｒｏｐｏｓｅｄ．Ｔｈｅｒｅｓｅａｒｃｈ
ｃｏｎｃｒｅｔｅ
ａｒｅ
ｒｅｓｕｌｔｓｓｈｏｗｔｈａｔｃｏｍｐａｒｉｎｇｗｉｔｈｎａｔｕｒａｌｐｅｂｂｌｅｃｏｎｃｒｅｔｅ，ｔｈｅｓｔｒｅｎｇｔｈｏｆｒｅｃｙｃｌｅｄｐｅｂｂｌｅ
ｉｎｃｒｅａｓｅｓ；ｉｎｄｉｆｆｅｒｅｎｔｒｅｐｌａｃｅｍｅｎｔｒａｔｉｏ，ｔｈｅ
ｓｔｒｅｓｓ
ｓｌｉｇｈｔｌｙ
ｓｔｅｅｐｅｒ
ｓｔｒａｉｎ
ｃｕｒｖｅｓ
ｏｆｒｅｃｙｃｌｅｄｐｅｂｂｌｅ
ｃｏｎｃｒｅｔｅ
ｔｈａｎｔｈｏｓｅｏｆｎａｔｕｒａｌｐｅｂｂｌｅ
ａｒｅ
ｃｏｎｃｒｅｔｅａｔ
ｄｅｓｃｅｎｄｉｎｇｓｅｃｔｉｏｎ；ｔｈｅｅｌａｓｔｉｃｍｏｄｕｌｕｓ，ｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎｐｅｒｆｏｒｍａｎｃｅ
ｌｏｗｅｒｔｈａｎｔｈｏｓｅｏｆｎａｔｕｒａｌｐｅｂｂｌｅｃｏｎｃｒｅｔｅ，ｂｕｔＰｏｉｓｓｏｎ’Ｓｒａｔｉｏｉｓｃｌｏｓｅ．
ｃｏａｒｓｅ
Ｋｅｙｗｏｒｄｓ：ｒｅｃｙｃｌｅｄａｇｇｒｅｇａｔｅｃｏｎｃｒｅｔｅ；ｐｅｂｂｌｅ
ｖｅｒｓｉｏｎｍＰｔｈＯｄ
ａｇｇｒｅｇａｔｅ；ｓｔｒｅｎｇｔｈｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉｃｓ；ｓｔｒｅｎｇｔｈ
ｃｏｎ
再生混凝土是指将废弃混凝土经破碎、清洗、分级及按比例相互混合后作为部分或全部骨料所配制
收稿日期：２０１３０２０２；修订日期：２０１３０５１４
基金项目：国家自然科学基金资助项目（５１２６８００４）；“八桂学者”建设工程专项经费资助项目；广西科技攻关资助项目（桂科攻１２１１８０２３３）；广西自然科学基金资助项目（２０１２ＧｘＮｓＦＡＡ０５３２０３，２０１３ＧｘＮｓＦＤＡ０１９０２５）；广西理工科学实验中心重点项目（ＬＧＺＸ２０１１０２）
第一作者：陈宗平（１９７５），男，广西玉林人，广西大学教授，博士生导师，博士．主要从事钢混凝土组合结构、再生混凝土结构、异形柱结构等研究．Ｅｍａｉｌ：ｚｐｃｈｅｎ＠ｇｘｕ．ｅｄｕ．ｃｎ
建筑材料学报第１７卷
的混凝土，它能实现废旧混凝土的循环利用，促进建筑业的可持续发展，节能环保，具有很好的应用前景．近年来，国内外学者对再生混凝土的各种力学性能进行了大量研究，并取得了许多重要成果．文献
ｒ１５］对各种规格再生粗骨料、不同孔隙率和不同取
９９个试件开展试验研究，获取其性能指标，以期为再生卵石骨料混凝土的相关研究提供理论基础和试验依据．
１
试验概况
以某工程检测中心完成的送检混凝土试块为
代率的再生混凝土进行了受力性能研究，结果表明，再生骨料的取代率、最大粒径、骨料级配、骨料含水率、水胶比等对再生混凝土的抗压性能有影响：随着再生骨料取代率的增加，其强度略有降低；随着水胶比的增大，其强度降低，而提高骨料含水率则能提高其强度；骨料粒径大、级配好的再生混凝土强度高．肖建庄等‘…、寇世聪等‘…、朋改非等Ⅲ也分别采用不同强度等级、不同服役年限的原生混凝土作为再生粗骨料，并对这些再生混凝土的力学性能进行了研究，结果表明，再生骨料的取代率、水胶比、原生混凝土的强度及服役年限对再生混凝土的抗压强度均有影响：随着再生骨料取代率的增加，其强度略有降低；水胶比越大，其强度越低；原生混凝土的强度越低，则其峰值应力越低，并且不同强度等级废旧混凝土混合后得到的再生粗骨料，将显著降低再生混凝土的抗压强度；不同来源再生混凝土抗压强度的均值较单一来源再生混凝土小，而方差和变异系数较大．由于废旧混凝土来源广泛，存在着强度等级、服役龄期、骨料类型（卵石和碎石）等差异，导致用其配制的再生混凝土力学性能有所不同．目前国内外文献上，多数研究均是针对再生碎石粗骨料所配制的再生混凝土，而对于用再生卵石粗骨料配制的再生混凝土研究很少．中国地域辽阔，以卵石作为粗骨料的混凝土大量存在，而由于卵石与碎石在外形上差异显著，用其配制的再生混凝土力学性能会有所不同．为了完善再生混凝土基本理论，为其进一步推广应用奠定基础，本文以再生卵石骨科混凝土为研究对象，以再生卵石粗骨料取代率为变化参数，设计了
表１
Ｔａｂｌｅ１
Ｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓｏｆ
１．１试验材料
骨料来源（原生混凝土龄期约为６个月）．选取强度等级为Ｃ３０、卵石类粗骨料的原生混凝土，采用颚式破碎机破碎，经过筛分、清洗，得到再生卵石粗骨料；为便于研究，天然粗骨料也选用卵石，并采用相同条件筛分和清洗．选取粒径为５～２０
ｍｍ
的连续级配骨料，如图１所示．水泥采用４２．５Ｒ海螺牌普通硅酸盐水泥，细骨料为天然河砂，拌和水为城市自来水．
（ａ）Ｎａｔｕｒａｌｐｅｂｂｌｅｃｏａｒｓｅ
ａｇｇｒｅｇａｔｅ（ＮＰＣＡ）
（ｂ）Ｒｅｃｙｃｌｅｄｐｅｂｂｌｅｃｏａｒｓｅ
ａｇｇｒｅｇａｔｅ（ＲＰＣＡ）
图１天然卵石粗骨料及再生卵石粗骨料
Ｆｉｇ．１
Ｎａｔｕｒａｌｐｅｂｂｌｅ
ｃｏａｒｓｅ
ｃｏａｒｓｅ
ａｇｇｒｅｇａｔｅ
ａｎｄｒｅｃｙｃｌｅｄｐｅｂｂｌｅ
ａｇｇｒｅｇａｔｅ
１．２粗骨料物理性能测试
按照ＧＢＴ
１４６８５
２０１１《建筑用卵石、碎石》规
定的试验方法，分别测试粗骨料的物理性能指标，具体见表１．由表１可见：与天然粗骨料相比，再生粗骨料的含水率、吸水率均明显增大，但表观密度和堆积密度却有所降低，这主要是再生骨料表面粘附着
ｃｏａｒｓｅ
粗骨料物理－｜生能指标
ａｇｇｒｅｇａｔｅ
水泥基体以及破碎过程中存在于内部的微裂缝所致．
再生粗骨料表面粘附的水泥基体质量分数ｚｕＭ可根据其表观密度差计算而得：
式中：ｐＮ，ｐＲ分别为天然、再生粗骨料的表观密度，ｋｇ／ｍ３；ｐＭ为水泥基体的表观密度，参照文献［８］取
１５００
ｋｇ／ｍ３．经计算得到再生卵石粗骨料表面粘附
训Ｍ一坐上二匹×１００％
』０Ｎ
ｐＭ
（１）
的水泥基体质量分数为３．８％．
第３期陈宗平，等：再生卵石骨料混凝土力学性能试验研究
１．３再生混凝土力学性能试验１．３．１试件设计
考虑了１１种再生卵石粗骨料取代率（质量分数，用Ｒ表示），从０％～１００％递增，中问级差１０％．一共制作了９９个试件，其中１５０
１５０
试验机上进行．采用位移控制的加载制度，加载速率
为０．０１ｍｍ／ｓ，通过采集系统，获取试件的荷载位
移全过程曲线．对于棱柱体试件，还要同时测量其弹性模量和泊松比，泊松比通过在试件，ｆＦ令ｌＳ的两个侧面中部沿横向和纵向各贴一片电阻应变片获取．抗折强度试验采用１５０
ｍｍ×１５０ｍｍ×５５０
ｍｍ×１５０ｍｍ×
１ＴＩＩＴＩ的立方体试件、１５０
１ＴＩＩＴＩ×１５０１ＴＩＩＴＩ×３００ｍｍ
ｍｍ的标
和１５０ｍｍ×１５０ｍｍ×５５０１Ｔ１１ＴＩ的棱柱体试件各１１准棱柱体试件，在抗折试验机上进行．
组，每组试件３个．
以取代率Ｒ为０％（对应于普通混凝土）为基准，按Ｃ３０混凝土计算配合比．各组试件的配合比中，严格保持水胶比７／＇／．ｗ／ｍ。、水泥（Ｃ）、砂（Ｓ）、粗骨料的总量不变，并且考虑了再生卵石粗骨料的吸水率，即随着取代率的增大，相应地增加了附加用水量．再生卵石骨料混凝土配合比见表２．
Ｔａｂｌｅ２
２试验结果及分析
２．１试件破坏形态
再生卵石骨料混凝土立方体试件的破坏过程及其形态与普通混凝土相似．在接近破坏前，首先在其侧表面出现竖向裂缝．随着应力的不断增大，这些裂缝不断延伸，形成４５。角左右的“Ｘ”形斜裂缝，混凝土逐渐剥落，呈４５。角左右正倒相连的棱锥体，试件
表２再生卵石骨料混凝土的配合比
Ｍｉｘｐｒｏｐｏｒｔｉｏｎｓｏｆｒｅｃｙｃｌｅｄｐｅｂｂｌｅａｇｇｒｅｇａｔｅ
Ｒ（ｂｙ
，ＳａｎｄｒａｔｉｏｍＢ
ｃｏｎｃｒｅｔｅ
破坏．棱柱体试件在加载初期无肉眼可见的裂缝，在接近峰值应力时，试件中部首先出现少量竖向微裂缝．达到峰值应力后，随着应变继续增大，微裂缝持续发展、连通，形成斜裂缝，最终裂缝贯穿试件全截面．从破坏过程与形态上看，再生卵石骨料混凝土试件与普通混凝土相似．通过对试件破坏后断面的细致观察发现，裂缝主要出现在粗骨料与水泥砂浆基体的界面以及水泥砂浆基体内部．２．２立方体抗压强度与棱柱体抗压强度
再生卵石骨料混凝土的立方体抗压强度厂。。及棱柱体抗压强度厂ｃ取每组３个试件的平均值，见表３．由表３可见，再生卵石骨料混凝土的立方体抗压强度及棱柱体抗压强度总体上大于取代率为０％的
ＲＰＣＡ
Ｍｉｘｐｒｏｐｏｒｔｉｏｎ／（ｋｇ・ｉｎ３）
Ｃ
Ｃｏｄｅ
ｍａｓｓ）／ｒＺｔｗ／（ｂｖｍａｓｓ）／
ｎ／
ｎ／
ＷａｔｅｒＳＮＣＡ
１．３．２试验加载方法
所有试件均在标准条件下养护２８ｄ后，按照
ＧＢ／Ｔ
５００８１
普通混凝土．对于立方体抗压强度，再生卵石骨料混凝土只有在取代率Ｒ为１０％和２０％时略小于普通混凝土，其余取代率下则均大于或等于普通混凝土，两者比值的变化范围为９４％～１３８％；对于棱柱体抗压强度，再生卵石骨料混凝土只有在取代率Ｒ为１０％和９０％时略小于普通混凝土，两者比值的变化
范围为９６％～１３２％．
ｃｕｂｅ
２００２（（普通混凝土力学性能试验方法
标准》中相关测定方法和要求进行试验．立方体抗压强度试验和棱柱体抗压强度试验分别采用１５０
１５０１Ｔ１１ＴＩ×１５０１５０１Ｔ１１ＴＩ×３００
ｍｍＸ
１Ｔ１１ＴＩ×
２０１
１Ｔ１１ＴＩ的标准立方体和１５０
ｍｍ的标准棱柱体试件，在ＲＭＴ
表３
Ｔａｂｌｅ３
试件的立方体抗压强度与棱柱体抗压强度
ｃｏｍｐｒｅｓｓｉｖｅｓｔｒｅｎｇｔｈｏｆｓｐｅｃｉｍｅｎｓ
Ｐｒｉｓｍｃｏｍｐｒｅｓｓｉｖｅｓｔｒｅｎｇｔｈａｎｄ
默眄
．，
～
一似
四㈦。瑚㈣
同时，由表３还可看出，随着取代率Ｒ的增大，再生卵石骨料混凝土的抗压强度指标呈波折上升的
趋势．原因可能是一方面在废弃混凝土的破碎过程中，卵石骨料顺着原生纹理被破碎开，使得卵石粗骨
４６８
建筑材料学报
第１７卷
料具有棱角且表面更粗糙，从而提高了水泥石与粗骨料问的界面黏结强度，同时再生粗骨料表面粘附的水泥基体在再生混凝土拌和过程中会迅速吸收部分水分，使其实际“水胶比”减少，从而导致其抗压强度随着取代率Ｒ的增大而增大；另一方面，再生粗骨料表面粘附的水泥基体会影响到新拌混凝土中水泥胶凝体与骨料之问的黏结性能，从而降低再生卵石骨料混凝土的抗压强度．当上述有利面大于不利面时，再生卵石骨料混凝土的抗压强度提高；反之则其抗压强度降低．
２．３
度ｌ厂ｔ：
＾一等纠ｚ“
面宽度、高度、计算跨度．本次试验中ｂ一１５０
一１５０ｍｍ，ｚｏ一４５０
Ｆ，
（２）
式中：Ｆ为试件的破坏荷载；ｂ，矗，ｚ。分别为试件的截
ｍｍ，矗
１１１１１１．每组抗折强度取３个试件
的平均值．各种取代率下再生卵石骨料混凝土的抗折强度见表４．由表４可见，再生卵石骨料混凝土的抗折强度总体上大于普通混凝土，只有在取代率Ｒ为１０％和９０％时略小于普通混凝土．与抗压强度相似，再生卵石骨料混凝土的抗折强度随取代率Ｒ的增加也呈现出增大的趋势，但并非单调上升，其变化
范围为９４％～１２３％．
抗折强度
通过试验，获取了不同取代率下再生卵石骨料混凝土试件折断时的荷载，按下式计算其抗折强
Ｔａｂｌｅ
４
表４试件抗折强度
Ｆｌｅｘｕｒａｌｓｔｒｅｎｇｔｈｏｆｓｐｅｃｉｍｅｎｓ
Ｒ（ｂｙ
ｍａｓｓ）／％
ｏ
ｌｏ４・８７（Ｏ．９４）
２０５－５２（１．０６）
３０
４０５．８５（１．ｉｓ）
５０５．４８（１．０５）
６０５．５４（１．０７）
７０６．２９（１．２１）
８０６．３９（１．２ｓ）
９０ｌＯＯ６．３０（１．２１）
５・２０
。
ｆｔ／ＭＰａ
５・８０（１．１２）
５－ｌｌ（Ｏ．９８）
（１．ｏｏ）
２．４实测应力一应变全曲线
通过实测的荷载位移数据，可由下式得到试件受力过程中的应力应变全过程曲线：
仃一Ｎ／Ａ；￡一／ｎ／ｌ
（３）
图２给出了部分试件典型的应力应变（仃ｅ）全过程曲线．由图２可见，不同取代率Ｒ下再生卵石骨料混凝土的应力应变曲线形状类似于普通混凝土，均经历了弹性阶段、弹塑性阶段、峰值点、下降段和收敛段的发展过程．将各取代率Ｒ下３组试件的应力、应变数据分别取平均值，再分别除以其峰值应力仃。，峰值应变ｅ。，然后以ｅ／ｅ。作为横坐标，仃／吼作
式中：Ｎ为轴向压力；Ａ为试件的全截面面积；△ｚ为试件受力过程中的纵向压缩位移；ｚ为试件的总长度．
Ｏ
图２试件的典型应力应变曲线
Ｆｉｇ．２
Ｔｙｐｉｃａｌ
ｓｔｒｅｓｓｓｔｒａｉｎ
ｃｕｒｖｅｓ
ｏｆｓｐｅｃｉｍｅｎｓ
为纵坐标，得到图３．由图２，３可见，在曲线上升段，再生卵石骨料混凝土与普通混凝土基本一致，但其下降段则变得陡峭，表明再生卵石骨料混凝土的脆
１Ｏ
０８
Ｏ６
性比普通混凝土有所增加．２．５弹性模量与泊松比
表５为各试件弹性模量Ｅ和泊松比一的实测值．由表５可见，再生卵石骨料混凝土的弹性模量随
Ｏ０４
Ｏ２
㈡匹
着取代率的增加而有所降低，且均小于普通混凝土．各取代率下再生卵石骨料混凝土的泊松比为０．２２～０．２３，与普通混凝土接近．
Ｆ．嵯
一黧ＲＰＡＣ－２０
■
第３期陈宗平，等：再生卵石骨料混凝土力学性能试验研究
表５试件弹－｜生模量与泊松比
Ｔａｂｌｅ
５
４６９
ＥｌａｓｔｉｃｍｏｄｕｌｕｓａｎｄＰｏｉｓｓｏｎ’Ｓｒａｔｉｏｏｆｓｐｅｃｉｍｅｎｓ
“‘ｂｙｉｎａｓＳＪ／‰０
４４．４
ｎ
９９
１０３９．３
ｎ
９９
Ｚ０
Ｅ／ＧＰａ
．？
３９．４
ｎ
９９
３
强度指标之间的换算关系
根据试验结果进行数值分析，提出了各取代率
抗折强度与立方体抗压强度之问的换算公式为：
ｆ＋一（２．９５３３Ｒ２＋０．００２４Ｒ＋
１．００７７）・０．４
ｆ。。“”
（５）
Ｒ下再生卵石骨料混凝土的棱柱体抗压强度与立方体抗压强度之问的换算公式为：
ｌ厂。一（１．３２６Ｒ２＋０．０００８Ｒ＋
１．００６
采用上述公式计算本文试件的棱柱体抗压强度厂：及抗折强度厂｛，并与试验实测值＾，＾进行对比，如表６，７所示．
９）・０．８９ｆ。。
（４）
表６试件的棱柱体抗压强度计算值与实测值对比
Ｔａｂｌｅ６
Ｃｏｍｐａｒｉｓｏｎｏｆｃａｌｃｕｌａｔｅｄａｎｄｍｅａｓｕｒｅｄｐｒｉｓｍｃｏｍｐｒｅｓｓｉｖｅｓｔｒｅｎｇｔｈｏｆｓｐｅｃｉｍｅｎｓ
４
结论
（１）再生卵石粗骨料与天然卵石粗骨料相比，其
量均小于普通混凝土；再生卵石骨料混凝土的泊松比为０．２２～Ｏ．２３，与普通混凝土接近．
（５）再生卵石骨料混凝土的应力应变全曲线形状与普通混凝土相似，各曲线在上升段基本重合，但下降段则变得陡峭，且离散较大，其峰值应变均大于普通混凝土．这种变化规律与以往再生碎石骨科混凝土的研究结论基本一致．
（６）提出了再生卵石骨料混凝土的棱柱体抗压强度与立方体抗压强度换算公式，以及抗折强度与立方体抗压强度之问的换算公式，其计算值与试验值均吻合较好．
参考文献：
［１］ＯＩＫＯＮＯＭＯＵＮＤ．Ｒｅｃｙｃｌｅｄ
ｃｏｎｃｒｅｔｅ
含水率、吸水率均明显增大，但表观密度和堆积密度却有所降低；再生卵石粗骨料表面附着的水泥基体质量分数为３．８％．
（２）再生卵石骨料混凝土的破坏过程及形态与普通混凝土相似，试件破坏时均表现为粗骨料与水泥胶凝体界面之问的黏结失效．
（３）与普通混凝土相比，再生卵石骨料混凝土的各项强度指标有略微增大之势．对于立方体抗压强度，只有在取代率为１０％和２０％时略小于普通混凝土；对于棱柱体抗压强度，只有在取代率为１０％和９０％时略小于普通混凝土；对于抗折强度，只有在取代率为１０％和９０％时略小于普通混凝土．再生卵石
ａｇｇｒｅｇａｔｅｓ［Ｊ］．Ｃｅｍｅｎｔ
ａｎｄＣｏｎｃｒｅｔｅＣｏｍｐｏｓｉｔｅｓ，２００５，２７（２）：３１５３１８．
２
ＰＯＯＮＣＳ，ＳＨＵＩＺ
ｓｔａｔｅｓ
骨料混凝土强度随着取代率增加所呈现的变化趋势与以往再生碎石骨科混凝土的研究结论有所差异，这可能是由于再生卵石与碎石的表面差异所致．
（４）各取代率下再生卵石骨料混凝土的弹性模
Ｈ，ＬＡＭＬ，ｅｔａ１．Ｉｎｆｌｕｅｎｃｅｏｆｍｏｉｓｔｕｒｅ
ａｇｇｒｅｇａｔｅｓ
ｏｎ
ｏｆｎａｔｕｒａｌ
ａｎｄｒｅｃｙｃｌｅｄ
ｔｈｅ
ｓｌｕｍｐａｎｄ
ｃｏｍｐｒｅｓｓｉｖｅｓｔｒｅｎｇｔｈｏｆｃｏｎｃｒｅｔｅ［Ｊ］．ＣｅｍｅｎｔａｎｄＣｏｎｃｒｅｔｅＲｅ
ｓｅａｒｃｈ，２００４，３４（１）：３１３６．
（下转第５０６页）
５０６
建筑材料学报第１７卷
究［Ｊ］．武汉理工大学学报，２００６，２８（３）：４３４６．
３
结论
（１）Ｃ１对掺石灰石粉水泥基材料ＴＳＡ性能劣
ＪＩＮＺｕｑｕａｎ，ＳＵＮｃｈｌｏｒｉｄｅｏｆ
ｏｎ
Ｗｅｉ，ＺＨＡＮＧ
ｃｏｎｃｒｅｔｅ
Ｙｕｎｓｈｅｎｇ，ｅｔａ１．Ｅｆｆｅｃｔ
ｏｆ
ｄａｍａｇｅｏｆａｔｔａｃｋｅｄｂｙｓｕｌｆａｔｅ［Ｊ］．Ｊｏｕｒｎａｌ
ＷｕｈａｎＵｎｉｖｅｒｓｉｔｙｏｆＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，２００６，２８（３）：４３—４６．（ｉｎ
化影响显著．在纯Ｎａ。ＳＯ。溶液中掺石灰石粉水泥基材料试件发生严重的碳硫硅钙石型硫酸盐侵蚀，腐蚀产物以碳硫硅钙石、石膏为主．随着浸泡时间的延长，ＴＳＡ破坏日益严重，试件由表及里逐渐转变成无胶凝性的烂泥状物质．在ＮａＣｌ／ＮａｚＳＯ。复合溶液中，掺石灰石粉水泥基材料ＴＳＡ破坏程度随着ｃ１浓度的提高而逐渐降低．
（２）ｃ１对掺石灰石粉水泥基材料ＴＳＡ的影响过程可分为３个阶段：抑制阶段、衰退阶段及失效阶段．由于Ｃ１优先与水泥石中的Ｃａ（ＯＨ）。和水化铝酸钙反应，降低石膏和钙矾石的形成数量，从而减缓碳硫硅钙石的形成速度，降低ＴＳＡ破坏程度与进度．ｃ１浓度越高，其对掺石灰石粉水泥基材料ＴＳＡ的减缓效果越显著．
参考文献：
［９］
［１］
ＬＥＥＳＴ，ＰＡＲＫＤＷ，ＡＮＮＫｉｏｎｓ
ｏｎ
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